（l）主梁系统 挂篮设3根主梁，用型钢联成框构。每根主梁长11.6m，为高800mm、宽 440mm的16Mn钢箱梁。主梁主要用来传递挂篮悬浇施工时斜拉索及前吊带的拉力。主梁支承垫块直接作用于混凝土箱梁顶板。主梁尾部接后上限位，以平衡斜拉索产生的水平力及固定主梁位置。主梁后端设后锚固，主梁走行时后锚固换成反压轮，后锚固及反压轮的作用是防止挂篮倾覆。主梁中部设球形铰座对支承斜上横梁，并使斜上横梁可以在一定的范围内转动，以满足不同节段施工需要。主梁前端设前横梁，通过吊杆吊着模板滑梁。内、外滑梁分别由2[30，2[55组成，长约10.2m，随主梁一起前移。主梁前端设张拉工作平台。 （2）斜拉索、后吊索系统 挂篮有4根斜拉索，箱内两根，箱外两根。根据内、外斜拉索分别采用不同的形式。斜拉索下端铰接于前托梁，上端通过螺母锚固压在斜上横梁上。调节锚固螺母可以改变斜拉索的索力大小。斜拉索解除前，挂篮底模平台需进行支承体系转换，将底模平台前端临时吊挂在混凝土箱梁底板上。以代替斜拉索吊挂底模平台，便于主梁及滑梁的走行。 挂篮有4根后吊索，后吊索下端接后托梁，上端锚固于混凝土箱梁底板，和斜拉索一道为挂篮底模平台提供支承。后吊索由上、下分配梁，钢绞线，锚具，连接器等组成。边吊索受力较大，为8根7φ5钢绞线，中吊索受力小，为5根7φ5钢绞线。 （3）限位系统 为平衡挂篮斜拉索所产生的水平力，分别在挂篮主梁后面和底模平台后面设上、下限位器。后上限位共三套，其-端绞接于挂篮主梁尾部，另一端锚固于混凝土箱梁顶板，通过收紧腹板竖向粗钢筋，依靠限位板与混凝土梁间静摩擦承力。后上限位还可微量调整挂篮主梁的位置。后下限位共四套，包括抗剪柱及螺旋千斤顶。千斤顶上专设球型垫块，使其在水平放置时能够满足挂篮施工需要，旋动螺旋顶可调节底模位置。 （4）底模及底模平台 基于混凝土梁底板宽度的变化，挂篮底模分为基本节及调整节，基本节为钢模，固定于底模平台，在整个悬浇施工中不作变化。调整节为木模。底模下设纵梁为2[36，共29道，初先安装23道，以后随混凝土箱梁底板不断加宽，增大底模宽度，增加纵梁数量。底模纵梁压在前、后托梁上。前、后托梁均为16Mn钢箱梁，长23.8m，分节制造螺栓拼接。前托梁上设 四个与斜拉索连接的环梁。后托梁由后吊索吊挂于混凝土箱梁底板。前、后托梁间设角钢剪力撑，以保证底模平台的方正。底摸平台上还设有两道限位纵梁，以限定外模及支架位置并在外模和底模一起走行时起连接作用。底模平台所承受的水平力，由下限位器传给混凝土箱梁底板。 （5）外模及外模支架 由［12，[8，[20焊成桥架，在其上铺焊6mm钢板组成。桁架上设上、下两排圆滚。上排供外模走行，下排用于滑梁走行。挂篮悬浇施工过程中，可随混凝土箱梁高度的不断减小，分阶段切除外模及支架下端赘余部分，以减轻挂篮自重，减少横向风荷载。 （6）内模 内模桁架顶部中间断开，用夹板连接，可以调节桁架宽度，以适应混凝土箱梁腹板厚度的变化。为便于拆模，内模隅角处设转动铰。根据梁体高度较大（10．75～4．75m），在全断面一次浇注的前提下，内模腹板设计为抽插式，随混凝土灌注高度的增加而升高。从而保证了腹板的灌注质量。内、外模间设拉杆。拆模后，内模落在内滑梁上，用倒链拉动前移。 （7）挂篮各部件重量及设备 挂篮各部件重量如表1，配套设备如表2。 3．结构计算及设计 （1）挂篮设计依据 宁波大榭岛桥结构图纸； 《铁路桥涵设计规范》TBJ2-96； 《公路桥涵施工技术规范》JTJ041－89； 《铁路桥涵施工规范》TBJ203－96； 《钢结构设计规范》GBJ17-88。 （2）计算工况 工况1--挂篮悬臂浇筑混凝土；工况2－一挂篮主梁走行； 工况3--挂篮外模及底模走行；工况4－一挂篮内模走行。 （3）斜拉索 斜拉索下端作为前托梁的弹性支点，按超静定梁计算挂篮斜拉索拉力。计算结果（计算过程略）：中斜拉索Nmax=65t/根，边斜拉索Nmax＝15t/根。斜拉索作为该挂篮中最重要的受力结构，且在实际操作中难以保证实际应力与计算值相符。所以结构设计中按偏安全考虑。即 中斜拉索索力 N＝100t／根（65＋15）*1.25＝100t 边斜拉索索力 N＝40t/根 65*0.5+15＝ 37.5t 中斜索下段采用10φ15.24钢绞线，上段为2*3.6m张拉杆。二者通过一特殊连接器连接。其构造如图3所示。 边斜拉索为2-φ32精轧螺纹钢，分2～3节，节间用JLL连接器连接。其构造如图4。 （4）抗剪往（图5） 挂篮四个抗剪柱所受水平力的总和等于斜拉索水平分力的总和。抗剪柱设计中四个抗剪住结构形式相同，考虑由两个抗剪柱受力。即单个抗剪柱承受水平力的一半。抗剪柱预留孔壁混凝土的侧抗力为一力偶，平衡外力。侧抗力作用在混凝土面内1/6厚度的位置。