二、平台搭设位置 根据本工程结构特点及现场实际情况，为解决各楼层平台模板、支撑及其它物料的垂直运输问题，拟定在1#、2#楼西侧○1轴/○C~○G轴，3#楼东侧轴○17/○C~○G轴的窗口部位安装卸料平台各一座。（具体位置详见附图一） 三、卸料平台的构造要求及数据 3.1 卸料平台宽为4.55m，从外墙外侧挑出4.20m，挑平台面积为4.2×4.55=19.11m2。 3.2 卸料平台要求活荷重≤2 KN/m2，总荷载≤3.85 t。 3.3 卸料平台所用材料： 3.3.1钢材：主次梁及加劲板，均为普通碳素钢，并采用相应焊条焊接，主龙骨、边龙骨为18#槽钢，次龙骨为10#槽钢；牵引钢丝绳及保险绳为6×37+1的普通钢丝绳； 3.3.2脚手板：平台脚手板及18cm挡脚板均采用5cm木板，并不得有腐朽； 3.3.3防护拦杆：采用48脚手架钢管搭设，高度大于1.2m，护拦挂绿色密目安全网； 3.3.4所用材料均应为合格产品，强度满足规定数据，主龙骨、次龙骨、边龙骨挠度变形< 。 （详见附图二、三、四） 四、平台架验算 4.1荷载标准值： 4.1.1恒荷载标准值： 挑平台恒荷载为： ① 5cm厚木跳板及踢脚板： NK1-1=[4.55 m×4.2 m+（4.2 m×2+4.55 m）×0.18 m]×0.05 m×6.5 KN/ m3 =6.96KN ② [10#槽钢次龙骨： NK1-2= 4.2m×7×10Kg/m = 294Kg = 2.94 KN ③ [18#槽钢主、边龙骨： NK1-3=（4.2m×2+4.55m×4）×22.99 Kg/m =509.14 Kg=5.09 KN ④ 48脚手钢管防护： NK1-4=[（4.2m×2+4.55m×1）×2+1.2 m×11] ×0.03841 KN/m =1.57 KN 4.1.2活荷载标准值：Qk-1=2 KN/m2 4.2 平台次龙骨（[10#槽钢）上满铺50mm厚木跳板，跳板强度验算： 4.2.1计算简图（见图1--1） 荷载设计值：S1-1=1.2GK1-1+1.4Qk-1=1.2× +1.4Qk-1 =1.2× +1.4×2 = 3.237 KN/m2 取1m宽木跳板带计算，其木跳板上均布荷载： q1-1=S1-1×1=3.237×1=3.237 KN/m 木跳板为八等跨连续梁，参照五等跨连续梁计算 最大弯矩： M1-1=0.105q1-1 =0.105×3.237×0.6252 = 0.133 KN.m 最大剪力：V1-1=0.606 q1-1L1-1=0.606×3.237×0.625 = 1.225 KN 跳板抵抗矩：W1-1= = =416667 mm3 跳板惯性矩：I1-1= =10416667 mm4 跳板截面积：A1-1=bh=1000×50=50000 mm2 4.2.2 木跳板抗弯承载能力验算： σ1-1= =0.32 N/mm2〈fm =13 N/mm2 （符合要求） 4.2.3 木跳板抗剪承载能力验算： τ1-1= =0.025N/mm2〈fv =1.4 N/mm2 （符合要求） 4.2.4 跳板抗挠度验算： ω1-1= =0.0396mm〈[ω1-1]= mm （符合要求） 4.3 [10#槽钢次龙骨验算 4.3.1 计算简图（见图1--2） 荷载设计值：S1-2=1.2NK1-2+1.4QK-1×A =1.2×6.96+1.4×2×19.11 =61.86 KN 每根[10#槽钢次龙骨上的均布荷载： q1-2= = 2.204 KN/m [10#槽钢次龙骨搁置于[18#主龙骨之上，故次龙骨按三等跨连续梁计算 最大弯矩：M1-2=0.1q1-2 = 0.1×2.204×1.42=0.432 KN.m 最大剪力：V1-2=0.6q1-2L1-2=0.6×2.204×1.4=1.951 KN [10#槽钢截面特性： 抵抗矩：W1-2=39700mm3 惯性矩：I1-2=1983000mm4 截面积：A1-2=1274mm2 4.3.2 [10#槽钢次龙骨抗弯承载能力验算： σ1-2= = 10.882 N/mm2〈 fm=215 N/mm2 （符合要求） 4.3.3 [10#槽钢次龙骨抗剪承载能力验算： τ1-2= =1.532 N/mm2〈fv=125 N/mm2 （符合要求） 4.3.4 [10#槽钢次龙骨抗挠度验算： ω1-2= =0.1403mm〈[ω1-2]=L/250=1400/250=5.6mm 故 符合要求 4.4 [18#槽钢主龙骨验算： 4.4.1 计算简图（见图1--3） 主龙骨上有次龙骨传至主龙骨的集中荷载和自身的均布荷载 集中荷载为： F1-1= = 2.62 KN 均荷载为 q1-3= 0.23 KN/m 集中荷载对主龙骨产生的最大剪力： V1-3-1= = 9.17 KN 集中荷载对主龙骨产生的最大弯矩： M1-3-1= = 5.96 KN.m 均布荷载对主龙骨产生的最大剪力： V1-3-2= = 0.523 KN 均布荷载对主龙骨产生的最大弯矩： M1-3-2= = 0.595 KN.m 两荷载产生的最大剪力均在支座处、最大弯矩均在跨中，故两荷载产生的最大剪力和最大弯矩相加为主龙骨的最大剪力和最大弯矩： 最大弯矩：M1-3=M1-3-1+ M1-3-2=5.96+0.595=6.555KN.M 最大剪力：V1-3= V1-3-1+ V1-3-2=9.17+0.523=9.693KN [18#槽钢主龙骨截面特性： [18#槽钢抵抗矩：W1-3=152.2cm3=1.522×105mm3 [18#槽钢截面积：A1-3=29.29cm2=2929mm2 [18#槽钢惯性矩：I1-3=1369.9cm4=13.70×106mm4 4.4.2 [18#槽钢主龙骨抗弯承载能力验算： σ= = 43.07 N/mm2〈 215 N/mm2 （符合要求） 4.4.3 [18#槽钢主龙骨抗剪承载能力验算： τ= = 3.30 N/mm2〈125 N/mm2 （符合要求） 4.4.4 [18#槽钢主龙骨抗挠度验算： ω1-3= =14.78 mm〈[ω1-3]= =19.2 mm （符合要求） 4.5 [18#槽钢边龙骨验算： 4.5.1 计算简图（见图1--4） [18#槽钢边龙骨承受[18#主龙骨上传至的集中荷载和自身均布荷载 集中荷载为： F1-2=V1-3+0.23×4.55÷2=9.693+0.23×4.55÷2 = 10.216 KN 均布荷载为： q1-4= q1-3= 0.23 KN/m 集中荷载对主龙骨产生的最大剪力： V1-4-1= 4F1-2÷2 = 4×10.216÷2 = 20.432 KN 集中荷载对主龙骨产生的最大弯矩： M1-4-1=F1-2L1-4÷2=10.216×4.2÷2 = 21.454 KN.m 均布荷载对主龙骨产生的最大剪力： V1-4-2=q1-4L1-4÷2=0.23×4.2÷2 = 0.483 KN 均布荷载对主龙骨产生的最大弯矩： M1-4-2=q1-4L1-42÷8=0.23×4.22÷8 = 0.5072 KN.m 两荷载产生的最大剪力均在支座处、最大弯矩均在跨中，故两荷载产生的最大剪力和最大弯矩相加为主龙骨的最大剪力和最大弯矩： 最大弯矩：M1-4=M1-4-1+ M1-4-2=21.454+0.5072=21.96 KN.M 最大剪力：V1-4= V1-4-1+ V1-4-2=20.432+0.483=20.92KN [18#槽钢主龙骨截面特性： [18#槽钢抵抗矩：W1-4= W1-3=152.2cm3=1.522×105mm3 [18#槽钢截面积：A1-4= A1-3=29.29cm2=2929mm2 [18#槽钢惯性矩：I1-4= I1-3=1369.9cm4=13.70×106mm4 4.5.2 [18#槽钢主龙骨抗弯承载能力验算： σ= =144 N/mm2〈 215 N/mm2 （符合要求） 4.5.3 [18#槽钢主龙骨抗剪承载能力验算： τ= =7.14 N/mm2〈125 N/mm2 （符合要求） 4.5.4 [18#槽钢主龙骨抗挠度验算： ω1-3= =9.85 mm〈[ω2]= =16.8 mm （符合要求） 4.6 斜拉钢丝绳的选择 4.6.1计算简图（见图1--5） Y1-A=V1-4+ = 21.313KN 钢丝绳拉力：N= = 30.4 KN 钢丝绳取8倍安全系数，选用6×37+1普通钢丝绳，直径19.5,钢丝绳截面面积A=299mm2，抗拉强度为1700N/mm2， 则钢丝绳能承受总拉力为: [N]=1700×299÷8=63.538 KN > N=30.4KN （符合要求） 钢丝绳上配四道卡环，为防止钢丝绳出问题，在边龙骨上端部1/3处另外设一保险钢丝绳。 4.7 A点焊缝验算 焊缝厚度应大于h=7mm，并满焊， 则竖向焊缝有效长度为：a=（360-10×2）×2=680mm=68cm 水平焊缝有效长度为：b=150+150+48-10×7=278mm=27.8cm 查表焊缝抗剪设计强度ftw=160 MPa τX= =2.2 MPa〈 160 Mpa （符合要求） τY= =1 Mpa〈 160Mpa （符合要求） 从4.2～4.7节的计算分析可知此卸料平台是安全的。