四川某高层转换层施工方案

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资料类型：.WORD
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发布时间：2021-10-06

资料介绍

****工程
结构转换层专项施工方案
1. 转换层结构概况
该转换层面积约1380.00M2，下部为六层框架结构（外加地下室两层），转换层为梁承式结构，上部为剪力墙结构。转换层框支主梁的主要截面有800×2000，800×2300，800×2400，800×2700，1000×2000。板厚为180，墙柱砼标号C50，梁板砼标号为C40，结构绝对标高为417.70m。
2. 转换层自重，施工荷载传递方式
转换层自重和施工荷载通过模板传向支撑体系，支撑体系传向下层楼面结构，设钢筋砼自重为q0，模板支撑重量为q1，按三层楼盖承接荷载，则每层楼盖承接荷载为（q0+q1）/n=（q0+q1）/3，因此，1/3部份荷载通过21.30m层楼面结构传递于框架柱、墙上,另2/3部份荷载则通过下层支撑架传向17.10m层的楼面结构，1/3部份荷载通过17.10m层楼面结构传递于框架柱、墙上，剩余1/3部份荷载则通过下层支撑架传向12.90m层的楼面结构，再传递于柱、墙上然后最终通过柱墙传给基础,基础传递给地基持力层。而支撑承接荷载为逐层递减,本层为q0+q1,下层为(1-1/n)( q0+q1)=（q0+q1）/3，n为参加承接荷载的楼层数(n=3)。
3. 施工部署
3.1 施工组织
（1）管理层:由项目技术负责人（**）总负责，下设施工负责人（**）一名，钢筋工长（**）一名,模板工长（**）一名，砼工长（**）一名，质量员一名（**），安全员一名（**）。
（2）作业层:选择技术熟练的工人组成一个木工班(组长**，50人)，一个钢筋班(组长**，35人),一个砼班(组长**，30 人)，一个焊工组(组长**，5人)明确二名电工，一名水工，三名焊工专门配合施工，一个水电预埋班(组长**，6 人)
3.2 模板及支撑方案
（1）梁、柱、墙均采用组合钢模、板采用18MM厚竹胶板。
（2）梁高大于700mm 时必须设对拉丝杆拉片，板底模下设支承木枋平铺(@200一道)。
（3）支撑架采用Φ48 钢管搭设，搭设方法见支撑系统工程。在转换层结构未达到要求强度前，下层结构支撑架必须保留。保证结构自重及施工荷载由三层楼面体系分担。
3.3 砼浇筑方案
（1）转换层施工中砼采取一次性浇筑方案，留设施工缝来进行施工流水段的作业，施工缝留设在剪力和弯矩较小处。
（2）砼采用资阳宏基商品砼浇筑，采用一台砼输送泵同时浇筑，从沱三桥向银河桥平行推移浇筑砼。
3.4 施工进度安排
转换层进度安排为40天。其中：搭架、支模15天，钢筋机械连接10天，钢筋绑扎及焊接15天，预埋及其它穿插施工不排时间，砼浇筑40小时。
4. 支撑系统设计验算及支撑系统图
4.1 主梁下部支撑架横杆抗弯强度、挠度验算
4.1.1 主梁支承横杆荷载计算
取最大截面梁800×2700,长1m 为计算单元
(1)梁自重24×0.8×2.7×1.1=57.03kN/m
(2)施工人员及设备0.8×1×1.2 = 0.96kN/m
(3)钢筋自重0.8×2.7×1.5×1.1 = 3.564kN/m
(4)振捣砼荷载0.8×2×1.2 = 1.92kN/m
(5)模板自重6.9×0.35×1.1= 2.66kN/m
q = 66.134kN/m
4.1.2 抗弯强度验算
取支承横杆跨度为300mm,间距为150mm，则F=q×150=9920.1N
F L      9920.1×300
Mmax=          =            = 7.45×105
4            4
Mmax                  7.45×105
σ=         =              = 146.66N/mm2<f=215N/mm2(合格)
Wn                   5.08×103
4.1.3 挠度验算
Fl3             9920.1×3003
F =        =                         = 0.22mm<l/150=5.33mm
48EI    48×2.1×105×12.19×104
4.2 主梁下部支撑架大横杆抗弯强度，挠度验算:
取支撑架立杆@300一道,则大横杆计算简图如下:
F1=F/2=9920.1/2=4960.05N
4.2.1 强度验算:
F1L1        4960.05×450
Mmax=     =                  = 7.44×1055N·mm
3        3
Mmax         7.44×105
σ=     =             = 146.46N/mm2 < f=215N/mm2（合格）
Wn           5.08×103
4.2.2 挠度验算:
23F1L3    23×4960.5×4503
F=       =                       = 0.37mm＜ L1/150 =3mm（合格）
648ET   648×2.1×105×12.19×104
4.3 主梁下部支撑架立柱单肢稳定验算:
因为N=3F1=3×2262.2625=6786.7875N
N        6786.7875
由公式σ=      =                   =21.45/mm2 ＜fc =205N/mm2
φA    0.647×4.89×102
其中A= 489mm2 , L1 为系杆步距, 取1500, i=15.8mm
由λ1= L1/I = 1500/15.8 = 94, 查表得ψ=0.647
4.4 主梁下部受力小横杆与立杆联接扣件抗滑能力验算
由于N=6.787kN>5kN(不满足要求)
因此在受力杆联接处采取双扣件措施
则5KN×2=10kN>N=6.787kN(可满足要求)
4.5 支撑架整体稳定验算
4.5.1 单元轴向力计算
板厚为180mm,设立杆纵横间距为1000,步距为1500,取1m×1m 平面为计
算单元,单元轴向力为:
板自重24×1×1×0.18×1.1=4.75kN
施工人员及设备1×1×1.2=1.2kN
钢筋自重1×1×0.18×1.1×1.1=0.22kN
模板自重1×0.75×1.1=0.83kN
砼振捣荷载1×2×1.2=2.4kN
N=9.4kN