某大厦转换层施工方案（计算书）

资料大小：160KB
资料类型：.WORD
资料等级：
发布时间：2021-09-24

资料介绍

附件四、模板工程计算
一、已知条件
转换层楼板为有梁楼板，板厚250，梁截面尺寸为0.8m×2.8m、0.7m×2.6m、0.6×2.3m三种，层高为4.6m，梁下端高为1.8m—2.3m，横杆步距L=1m。立杆间距为a=0.5m，立杆接头形式为对接，取楼板中荷载最大的部位进行计算，有效计算面积取梁下为0.5m×0.5m（板下为1m×1m），
梁板模板支架参与计算的荷载项及其取值：
钢筋砼自重：26 KN/m3 , 模板及其支架自重：0.85 KN/m3,施工荷载：1 KN/m2，振捣砼荷载：2 KN/m2；
梁板模板支架荷载分项系数取值：
钢筋自重；1.2 砼自重：1.2 模板及其支架自重:1.2 施工荷载：1.4 振捣砼荷载：1.4
荷载折减系数取值：
模板及其支架自重:0.9
一）、梁下支模架计算：
1、则梁下单根钢管立杆所承受的荷载为：
钢筋砼自重：1.2×(26KN/m3×0.5m×0.5m×2.8m)=21.84KN
模板及支架自重：1.2×0.9×(0.85KN/m3×0.5m×0.5m×2.8m)=0.925KN
施工人员及设备荷载自重：1.4×(1KN/m2×0.5m×0.5m)=0.504KN
振捣砼时产生的荷载：1.4×(2.0KN/m2×0.5m×0.5m)=1.008KN
则荷载总重：N=21.84+0.925+0.504+1.008=24.277KN
钢管立柱允许荷载值（φ48×3.5钢管，对接）[N]=27.2KN
每根立柱所承受的实际荷载：N=24.277KN＜[N]
2、梁下钢管立柱稳定性验算：
杆件的稳定系数φ根据立杆的长细比λ=0.77×100/1.58 =48.7
由表查得φ=0.857,其中N=24277N,A=489mm2,f=205N/mm2,则有：
δ=N/φA≤f
=24277/0.857×489=57.9N/mm2＜205 N/mm2
所以梁下支模架体系能满足安全施工的要求。

二）、板下支模架计算：
1、则板下单根钢管立杆所承受的荷载为：
钢筋砼自重：1.2×(26KN/m3×1.0m×1.0m×0.3m)=9.36KN
模板及支架自重：1.2×0.9×(0.85KN/m3×1.0m×1.0m×0.3m)=0.275KN
施工人员及设备荷载自重：1.4×(1KN/M2×1.0m×1.0m)=1.4KN
振捣砼时产生的荷载：1.4×(2.0KN/m2×1.0m×1.0m)=2.8KN
则荷载总重：N=9.36+0.275+1.4+2.8=13.835KN
钢管立柱允许荷载值（φ48×3.5钢管，对接）[N]=27.2KN
每根立柱所承受的实际荷载：N=13.835KN＜[N]
2、板下钢管立柱稳定性验算：
杆件的稳定系数φ根据立杆的长细比λ=0.77×100/1.58 =48.7
由表查得φ=0.857,其中N=13835N,A=489mm2,f=205N/mm2,则有：
δ=N/φA≤f
=13835/0.857×489=33N/mm2＜205 N/mm2
所以板下支模架体系能满足安全施工的要求。
三）、梁侧模拉杆验算
二次混凝土浇筑时的最大高度为1.8m,故取1.8m高为研究对像，拉杆间距为500×500mm。
模板侧压力为：F1=0.22rct0β1β2v1/2
取rc=25 KN/M3     t0=4h      β1=1.2     β2=1.15
则
F1=0.22rct0β1β2v1/2=0.22×25×4×1.2×1.15× 19.2
                 =133.1 KN/M2
F2=H×rc=1.8×25=45 KN/M2
取F= F2=45 KN/M2
拉杆所受的拉力为：P=F×A=45×0.5×0.5=11250 N
查表选用螺杆为M14=17800N﹥P=11250 N （满足要求）。
四、梁底模验算
采用普通钢管脚手架为支撑，模板采用18mm厚的胶合板。木楞60mm×80mm为背楞。取最大的转换梁800mm×2800mm为例进行计算，梁底下垫木楞5根，间距200。混凝土分两次浇筑，第一次浇筑高度为1.8米。
1、模板的计算：
荷载的计算（沿梁长度方向取1米）
a.模板及支架的自重：0.85KN/m3×1×1.8×1.2=1.84 KN/m
b.梁钢筋混凝土自重：26×1×1.8×1.2=56.16 KN/m
c.施工活荷载：2KN/m2×1×1.4=2.8KN/m
d.混凝土浇筑活荷载：4KN/m2×1×1.4=5.6KN/m
承载力的验算：a+b+c+d=65.76 KN/m
饶度的验算：a+b=57.36 KN/m

查表：
最大弯距发生在B支座Km=-0.107   最大剪力发生在B左Vm=-0.607
最大饶度发生在AB中Wm=0.632     模板的W=1/6×b×h2=1/6×800×172=38533.3mm3
        MMAx=-0.107×65.76 0.22=0.281    KN.M=28.1×104N.mm
        Vmax=-0.607×65.76×0.2=7.983KN=7983N
        б=28.1×104/（38.5×103）=7.3N/mm2<[б]=25N/mm2
         Tmax=3V/2bh=3×7893/2× 800× 18=0.83N/mm2
查表模板的剪应力为fv=1.4N/mm2>Tmax=0.83N/mm2
          W=0.623×ql4/(100EI)=0.623×57.36×2004/(100×4000×3.27×105)=0.44mm
允许饶度W=L/400=200/400=0.5mm>0.44mm
          满足要求
2、木楞的计算
荷载的计算
a 模板及支架的自重     1×0.2×1.2=0.24KN/m
b 梁钢筋混凝土自重     26×0.2×1.8×1.2=11.23KN/m
c 施工活荷载           2×0.2×1.4=0.56KN/m
d 混凝土浇注荷载       4×0.2×1.4=1.12KN/m

承载力：     a+b+c+d=13.15KN/m
饶度验算     a+b=11.47KN/m
近似按5跨连续梁计算
最大弯距发生在B支座 K =-0.105    最大剪力发生在B左 V=-0.606
最大饶度发生在AB跨中W=0.644
木楞的W==1/(6× 60× 802)=64000mm3     I=1/(12× 60× 803)=25.6 105mm4        E=9000
Mmax=-0.105× 13.15× 0.482=0.32KN.M=32×104N.mm
Vmax=-0.606× 13.15× 0.48=3.82KN=38200N
б=32×104/64×103=5N/mm <[б]=10N/mm2
Tmax=3V/2bh=3× 32800/(2× 60× 80)=1.025N/mm2
查表木楞的容许剪应力为f=1.3N/mm2 >Tmax =1.025N/mm2
W=0.644× 11.47× 4804 /(100× 9000× 25.6× 105)
=0.17mm
允许饶度W=L/400=480/400=1.2mm>0.17mm