用反而会更加速了钢件的腐蚀。
(4)如接地体全部采用铜导体，当时(2003～
2004年)铜材单价曾高达镀锌钢材单价的10倍左
右，全铜接地网的一次性投资较大。
在分析了铜铁接地体各自利弊的实例以及技术
经济综合比较之后，选定了以镀锌扁钢为主体的钢
铜混合接地网是比较合理的；再考虑到酸性腐蚀作
用，埋在水下和地下的镀锌扁钢厚度选大二级规
格，以抵偿自然腐蚀。同时按照刚果(布)的要
求，从有利于防腐考虑，将各电气设备接地分支的
末端连接线改为铜绞线，而铜钢接地线的相互连接
点采用放热熔焊的特殊焊接工艺措施。
根据中国实际经验，在pH值小于6．5的有腐蚀
性土壤，扁钢腐蚀量取0．1～0．2眦n／a【引，电气设备
和接地导体耐腐蚀计算的使用寿命都按30年考虑。
英布鲁水电站所在区域的河水和土壤pH值在5左
右，考虑到酸性腐蚀作用，位于水下及开关站的接
地体腐蚀量按0．2 mm／a计算，厂房内混凝土表面的
接地体腐蚀量按0．1 mm／a计算，30年后的扁钢剩余
最小厚度仍要保证大于6 mnl，因此主接地网选用60
nlm×12 Fllnl的镀锌扁钢，厂房内接地网选用50 lrlln
×10 ITIIn的镀锌扁钢，均能满足要求。
4 接地网的布置
英布鲁总接地网主要分为坝前区水下接地网、
尾水区水下接地网、220 kV开关站接地网、厂房
内接地网等4个部分，并充分利用水电站埋在地
下、水下及混凝土中的钢筋和金属构件、轨道、铁
塔基础等自然接地体。
坝前区死水位水深24．2 in，水下接地网面积
约为11 000 m2；尾水区死水位水深10 m，水下接
地网面积约为1l 250 m2。作为垂直接地极的镀锌
角钢，布置间隔取20 m并深人到河底内部。在河
床岩石上钻孔开保护沟槽，将接地体放人后焊接构
成接地网，注入水泥砂浆固定。在蓄水前用锚筋或
压上重物将各个接点与河底牢固地拉住，以严防接
地网被河水冲坏。
220 kV户外开关站的接地主网，埋深0．8 m，
面积约为10 800 m2；主副厂房接地网以各层面的
接地扁钢为主，相互连接。
为保证设备及人身安全，在开关站等重要部位
敷设了均压网，并在220 kV户外开关站还铺了4
cm厚的沥青混凝土层，以满足接触电势及跨步电
势的计算要求。
5 接地网的简化计算以及计算机数值分析
英布鲁水电站水中和两岸土壤的各自电阻率相
差都比较大，上下游地网埋深也不同，因此受坝区
深层的地质结构和散流媒质导电特性的影响较大；
但沿莱菲尼河流方向的散流作用明显强于宽度方向，
接地网主要是矩形网，经过计算分析，表明英布鲁
接地网可以简化为两层土壤地网结构。
运用双层土壤接地的近似计算公式l2、4J进行初步
计算，得出英布鲁水电站接地网总接地电阻约为
2．95 Q，其中：河水电阻率取1 130 Q·m，河床电阻
率取2 300 Q·m；开关站接地网按土壤电阻率5 460
Q·-—簿出其接地电阻为26．65 Q；坝前区接地网查出
复合电阻率公式中的修正系数为0．23，算出其接地
电阻为6．622 Q；尾水区接地网查出的修正系数K值
为0．24，算出其接地电阻为6．661 n。
由武汉大学文习山教授采用计算机边界元数值
分析方法，为英布鲁水电站接地设计进行复核并提
供技术支持，对英布鲁水电站接地网进行了详细的
接地计算，编制了实用数学模型和计算软件。在对
水和土壤导电特性的差异、大坝上下游水位差、土
壤深度和宽度方向的分层结构以及河床形状不规则
特征的分析比较后，经简化建立起比较合理的水平
双层结构物理模型。由此列出了散流媒质中电流场
的控制微分方程组及其所满足的边界条件，由边界
元直接列式，采用以地面为界面的半无限域中拉普
拉斯方程的基本解，推导出域内积分方程和边界方
程。然后再离散为代数方程，简化代数方程组系数
矩阵，求解代数方程组，获得了边界节点上的未知
量。同时分析验证了计算模型的合理性和数值计算
