4 堵头抗滑稳定计算
参照国内已建工程堵头的计算方法，本堵头计
算采用《水工隧洞设计规范》(DL／T5195—2004)中
的公式进行堵头长度计算【¨。
作用效用函数：s(·)=ΣPR
抗力函数：R(·)=fRΣ WR+CRAR
式中：Σ 尸R—— 滑动面上封堵体承受的全部切向
作用力之和，kN；
Σ WR——滑动面上封堵体全部法向作用力
之和，向下为正，kN；
— — 混凝土与岩石抗剪断摩擦系数，由地
质试验可知1#施工支洞取0．4，3#施
工支洞取0．8；
混凝土与岩石的抗剪断粘结力CR值，由地质
试验可知1#施工支洞取0．015，3#施工支洞取0．6；
AR—— 除顶拱部位外，封堵体与混凝土接触面
的面积，m 。
按上述计算参数、荷载组合和计算公式进行堵
头长度计算，1#施工支洞堵头的计算长度为33．149
ITI，3#施工支洞堵头的计算长度为11．362 ITI。
综合考虑支洞周围岩体的性质和抗渗性能，1#
施工支洞堵头设计长度取40 1TI，3#施工支洞堵头设
计长度取15 m。
5 堵头抗滑稳定安全系数复核
在实际设计和计算中，应遵循下列假定：①堵头
与围岩均视为刚体，堵头挡水运行后，将水压力均匀
传递到混凝土与岩石或混凝土之间的接触面上；②
假定堵头围岩中不存在沿基岩内部滑动的软弱结
构面。
根据堵头的设计长度，采用《混凝土重力坝设计
规范》(SL319—2005)中的抗剪断公式K =
—
f
—
~ V C+一
c'A
，分别进行设计和校核工况下的抗
P
滑稳定安全系数复核[ 。堵头稳定允许安全系数
取值如下：基本荷载组合：[K]=3．0，特殊荷载组
合：[K]：2．5。
经计算，1#施工支洞堵头：
基本荷载组合：K1=3．3>[K]=3．0；
特殊荷载组合：K2：3．0> [K]=2．5。
3#施工支洞堵头：
基本荷载组合：K3=4．8> [K]=3．0；
特殊荷载组合：K =4．5> [K]=2．5。
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结论：各种荷载组合情况下，堵头抗滑稳定均满
足规范的要求。
6 堵头体结构设计
1#施工支洞堵头体长40 m，布置在施工支洞桩
号z0+050．995一Z0+090．995段，采用微膨胀混凝
土浇筑，其中桩号Z0+083．145一Z0+090．995段为
实体混凝土，桩号zo+050．995一Z0+083．145段设
置2．5 ITI×2．5 m的灌浆廊道。1#施工支洞上覆岩
层厚度较薄，为8—10 m，下伏基岩为第三系上新统
泥岩，遇水崩解软化，支洞封堵段洞室围岩处于弱风
化层内，不稳定，属Ⅳ一V类围岩；其次施工支洞进口
上方为2#上坝公路，该洞段上覆岩体较薄，水下长
期浸泡易产生塌落，由于其位置离发电洞进水口较
近，发生塌陷将影响发电洞的安全运行。因此1#施
工支洞除堵头体以外的洞身全部采用回填处理。桩
号Z0+0300．000一Z0+050．995段洞身下部采用砂
砾石回填、上部回填混凝土，桩号Z0+000．000一Z0
+030．000洞顶上部有2#路通过，采用混凝土回
填，并设回填灌浆廊道。
3#施工支洞堵头体长15 m，布置在施工支洞桩
号zo+140．792—733+155．792段，采用微膨胀混凝
土浇筑，其中桩号Z150．792．Z0+155．792段为实体
混凝土，桩号Z0+140．792一Z150．792段设置2．5 m
×2．5 m的灌浆廊道。3#施工支洞封堵段岩性为
凝灰岩，岩体呈镶嵌碎裂结构，完整性较好，半孔残
留率50％ ，属Ⅲ类围岩。
7 堵头体细部设计
7．1 灌浆设计 J
7．1．1 回填灌浆
堵头顶部120。范围与回填混凝土顶部须进行
回填灌浆处理，且应在浇筑完毕后，混凝土达到设计
强度的70％后进行。纯水泥浆液通过
