第⑧ 层厚度小， 结构松散， 承载力低， 建议挖除。
将坝基置于第⑦ 层上，该层为粗粒土．强度相对较
高，其下伏的第⑥ 、⑤ 、④ 和② 层为细粒土层，厚
度变化大，承载力、压缩模量及抗剪强度均低， 可
能导致坝基变形破坏及不均匀沉陷． 需进行丁程处
理；第⑥ 、⑤ 层连续性较好，埋深较浅，抗剪强度
较低， 可沿陔层或坝基接触面形成滑动破坏， 需校
核坝基抗滑稳定性， 以确定适当的工程处理措施，
保证．J=【『!基抗滑稳定安全
2．2 坝基渗漏与渗透稳定性
坝基河床覆盖层深厚，层次结构复杂，结合覆
盖层单孔抽(注)水试验及室内渗透试验成果，第
⑦ 、③ 、① 层为强透水层，第⑤ 层为中～强透水层，
第⑥ 、④ 层为弱透水层， 第② 层为微透水层；经对
覆盖层各层的颗粒组成分析，第⑥ 、④ 、② 层为细
粒土层， 具有流土型渗透变形的条件， 第⑦ 、⑤ 、
③ 、① 层具有管涌型渗透变形的条件。坝基覆盖层
存在渗漏及渗透稳定问题，需进行防渗处理，其中，
第⑦ 层可作为防渗底界。
2。3 坝基砂土震动液化稳定问题
覆盖层第⑦ 、③ 、① 层为粗粒土，第④ 、② 层为
砂壤土层，埋深分别为14．74～37．0 m 和20．75～48．95
Irt 第④ 层粘粒含量为1 3．70％～34．62％ ，平均20．86％ ，
第② 层粘粒含量为8．1O％～25．44％ ，平均18．81％ 。 C
测龄皆形成于Q，，初判均为非液化土层。
闸基第⑥ 层深灰色粉砂质壤土层厚2．60～8．78
1TI， 埋深3．15～20．7 m， 平均埋深7．4 m。 C 测龄该
层为全新世沉积物(Q )； 14组颗分试验结果， 粘
粒含量为9．0％～37．4％ ， 平均为17．78％ ； 剪切波速
82～256 m／s， 平均169．2 n#s，实测波速基本均小于
计算的上限剪切波速；2组室内振动液化试验， 现
场液化应力比均小于地震烈度为Ⅶ 度时引起的周期
应力比。初判第⑥ 层属可能液化土层。利用标贯试
验对⑥ 层进行复判(按Ⅶ 度远震考虑)， 在29组
(深度 <15m)参与统计的标贯试验中，实测贯人击
数为5～19击，平均贯人击数为l1．1击。Ⅳ ，的有
l0段． 占34．5％ ， 为可能液化土层。
闸基第⑤ 层厚为2．37～20．165 m， 埋深为4．65～
20．7 m．平均埋深11．1 In。 C测龄距今11 650～1l 820~
125年。剪切波速为135～432 rrds，平均为300．3 m／s。
实测波速大部分小于计算的上限剪切波速值；2组
室内振动液化试验表明， 在地震烈度为Ⅶ 度时， 1
组为可能液化土，1组为不液化土层。初判第⑤ 层
属可能液化土层。第⑤ 层标贯试验(按Ⅶ 度远震考
虑)．通过对深度<15 I／1的33段标贯试验统计， 实
测贯入击数为3～34击， 平均贯入击数为18．7击，
N63 < 的有12段， 占36．4％ 。9组相对密度试验表
明， 在地震烈度为Ⅶ 度时，相对密度为51％～67％ ，
均小于70％ ．属可能液化土层。
综上所述， 当遭受设计地震烈度影响时，第⑤ 、
⑥ 层多数参数显示属可液化土层。按相对密度法、
标贯锤击数法及相对含水量法进行复判，参考室内
振动液化试验成果，结果是部分液化、部分不液化。
但考虑到第⑤ 、⑥ 层最小埋深分别为4．9 m和3．15 m，
结构极不均一，综合各冈素判别， 判定第⑤ 、⑥ 层
为液化土层。
2．4 坝下游抗冲稳定问题
河床覆盖层最厚达100余1TI， 第⑦ 层为含漂砂
卵砾石层． 厚2．83～8．25 nl，结构虽较密实，但抗冲
能力差；第⑥ 层为深灰色粉砂质壤土层，厚0～8．78 I／1，
遇水呈软塑状态； 第⑤ 层砂层厚2．37～20．16 m，特
别靠近河床部位，厚度为18．83～19．65 Ill，结构较松
散，承载、压缩模量低，抗冲能力更差。
3 处理措施
3。1 振冲碎石桩
经过方案比较， 确定用振冲碎石桩进行地基处
理．振冲碎石桩单桩长度一般为22～32 m， 最短为
】1．49 m，最长为32．61 m。总体深度控制以打穿第
⑤ 层，深入第② 层1 m为原则。桩间排距采用等边
i角形布置，布置间距部分为1．5 mX1．5 m，部分为
2．0 mx2．0 1TI 通过振冲碎石桩处理，经现场试验检
测，覆盖层坝基力学性能有了明显的提高，并参照
《水利水电工程振冲法地基处理技术规范》， 获得复
合地基物理力学参数建议值。经设计验算， 复合地
基承载力及抗剪强度可满足要求。有效解决了坝基
变形及抗滑稳定问题。
地基进行振冲碎石桩处理后， 通过桩间土标贯
试验及地震波检测， 两种方法获得的结果一致，标
贯锤击数大于Ⅶ 度地震临界锤击数，地震波速
