早期最高温度统计可知，混凝土早期最高温度9O 以
上在设计允许范围内，但由于温度计埋设数量不多，
而且初始条件变化大，所以混凝土早期最高温度规律
性不强。
3．2 混凝土防裂效果
厂房混凝土总量约8O万 ，共发生I类及以上裂缝
11条，其中80 以上属I、Ⅱ类裂缝，平均0．138条／万rn3
混凝土。裂缝分类标准如下：
I类：无规则性龟裂缝，缝宽艿<O．2mm，缝深h≤
30cm。对结构应力、耐久性和安全性基本无影响。
Ⅱ类：表面(浅层)裂缝，0．2mm~<缝宽 <O．3mm，
30cm~缝深h≤lOOcm，3m<平面缝长L<5m，呈规则
状。对结构应力、耐久性和安全运行有一定影响。
Ⅲ类：深层裂缝，0．3n1m≤缝宽 <O．5mm，lOOcm~
缝深h≤500cm，缝长大于500cm，呈规则状。对结构应
力、稳定、耐久性和安全性有较大影响。
Ⅳ类：贯穿裂缝，缝宽 >0．5mm，缝深h~5OOcm。
使结构应力、耐久性和稳定安全系数降到临界值或其
以下。
厂房混凝土虽然进行严格的温度控制，采取了综合的
温控与防裂措施，但仍发生了不少裂缝，特别是2009年
冬季，3号机发生了较多的裂缝。研究分析认为，产生裂
缝的主要原因是气温骤降频繁，外来水流入使表面保温
失效以及混凝土间歇期过长等。裂缝分类统计详见表2。
表2 裂缝分类统计表
裂缝分类 I类 Ⅱ类 Ⅲ类 合计
数目 5 4 2 11
比例( ) 45．5 36．4 18．2
3．3 裂缝成因分析
3．3．1 外界气温骤降是引起混凝土表面裂缝的最主要的
客观原因
通过对表面浇筑层的温度应力进行计算表明，混凝土的
水化热温升很大，即使在l1月份，内部最高温度也将达到
34．74℃ [浇筑层二分之一厚度处，口一3．ow／(ms·℃)]，
在气温骤降时，混凝土表面温度应力增幅达1．0541．94MPa
， 而厂房混凝土实测抗拉强度最小为2．12MPa，平均为
2．51MPa。尽管2009年冬季实测平均气温与多年平均气
温相差不大，但寒潮频繁，多达6次，比多年平均3．34
次多了约一倍，而且降幅也很大，连续不断的寒潮使混
凝土表面温度应力叠加，对混凝土表面防裂极为不利，
所以频繁的寒潮冲击是裂缝的主要原因。
3．3．2 表面保温失效是发生裂缝的重要原因
3～4号机Ⅱ区由于受I区施工弃水的影响，混凝土
表面长期被水浸泡，保温被的保温效果大大降低，在长
流水作用下几乎失效，所以Ⅱ区裂缝最多，占总数的
72．7 ，其中Ⅲ类裂缝相应占25 。Ⅲ区由于施工单位
采取了堵排相结合的方式，外来水很少进入，所以Ⅲ区
混凝土工程III一
裂缝相对较少，只占总数的9．1 ，而且无Ⅲ类裂缝。相
比之下1、2号机由于没有外来水影响，所以基本上没有
发生裂缝。
3．3．3 长间歇也是发生裂缝的重要原因
由于施工设备不够，固结灌浆以及肘管安装进度缓
慢等原因，使浇筑块长期间歇，是混凝土产生裂缝的重
要原因。浇筑块间歇时间越长，越容易遭遇寒潮，使混
凝土产生裂缝。加上由于混凝土表面温度不断降低，而
强度和变形模量不断增大，对上层混凝土的约束不断加
大，使上层混凝土的温度变形受下层老混凝土的约束而
引起的温度应力加大，产生裂缝的几率加大。
根据统计分析，混凝土产生裂缝的几率随间歇时间的
加大迅速上升。间歇时间小于14d产生的裂缝只有2条，
占18．2 ，14~28d以及大于28d产生的裂缝各有5条和
4条，占45．5 和36．4 。
根据温控计算与分析，当间歇期超过14d时，由于
水化热的散失，混凝土内部降温产生的拉应力已抵消了
升温阶段产生的压应力，距混凝土表面0．8m范围内处于
受拉状态。若间歇期再延长，混凝土表面拉应力将继续
增大，有可能引起混凝土裂缝。如遇寒潮保温又不好时，
混凝土表面温度骤降，拉应力陡增，产生裂缝难以避免，
所以短间歇均匀连续浇筑混凝土，对混凝土表面防裂是
非常有利的。但厂房混凝土由于结构复杂，受金属结构、
机电设备安装以及钢筋安装等影响，很难做到均匀上升，
平均间歇期往往超过一个月，而在长间歇混凝土面上也
未加设防裂钢筋，对混凝土防裂不利。
3．3．4 混凝土内部温度较高是发生裂缝的次要原因
2009年是厂房混凝土浇筑的高峰年，高温季节浇筑
混凝土量大，虽然采取了有效的温控措施，混凝土浇筑
温度在设计要求的范围之内，但由于内部热量散失较慢，
内部温度仍然较高，比如3号机比1号机同部位混凝土
内部最高温度的平均值高5℃ 。进入冬季后，外界气温
低，表面浇筑块内外温差较大，温度的非线性分布引起
混凝土表面较大的温度应力，从而引起裂缝，相比之下，
1号机就很少出现裂缝。
3．3．5 混凝土自生体积变形
从2号机、4号机无应力计的监测结果可看出，厂房
混凝土在初期的自生体积变形均表现为较大的收缩。而
厂房混凝土间歇期较长，且有些部位尚未脱离约束区，
这种收缩的自生体积变形受到下层
