中间段浇筑至456 m 高程、下游段浇筑至444 m 高
程。以满足下闸蓄水条件。
2 浇筑方案比选
2．1 设计原则
混凝土运输浇筑方案的设计原则为避免骨料分
离和浆液损失， 缩短运输时间，满足碾压混凝土施
工强度高、大仓面连续作业，防止混凝土初凝等要求；
同时需考虑常态混凝土浇筑强度要求， 兼顾仓内部
分辅助吊装工作，如钢筋、模板等的吊运工作等。
2-2 碾压混凝土浇筑方案比选
根据坝体结构类型、入仓方式及碾压混凝土施工
强度等多种因素综合考虑，将上闸首37号坝段及38
号坝段427 m高程以下碾压混凝土合并为1个碾压区。
2_2．1 浇筑方案类型选择
(1) 自卸汽车。38号坝段右下侧紧邻387 m高
程马道．可通过回填形成人仓道路，采用自卸汽车
直接入仓浇筑．但由于回填区域有限， 自卸汽车直
接入仓仅能浇筑至392 m高程。
(2)皮带机。右岸387 m高程马道、右导墙均
具备安装皮带机的条件， 398 m高程以下浇筑强度
基本能够保证． 398 m 高程以上只有右导墙具备安
装皮带机的条件。强度无法满足， 且皮带机需要多
次提升．容易影响仓面的连续上升。
(3)真空溜管。39号坝段具备安装真空溜管的
条件．混凝土可通过右岸中线道路、已浇筑至439
m 高程的39～45号坝段运输，强度能够保证，但需
要多次提升溜管，且经济成本高于其他浇筑方案。
综上，通过技术、经济分析，上闸首37号坝段
及38号坝段427 m 高程以下碾压混凝土不宜采用
单一的浇筑方案， 宜采用自卸汽车、皮带机、真空
溜管的组合浇筑方案。
2．2．2 组合浇筑方案设计
(1)方案一，皮带机+真空溜管。380～398 m高
程碾压混凝土通过布置在右侧387 m 高程马道1号
皮带机与右导墙409 m 高程平台2号皮带机入仓：
398～427 m高程碾压混凝土通过布置在39号坝段1
条真空溜管和右导墙409 m 高程平台调整角度后的
2号皮带机人仓。
(2)方案二， 自卸汽车+真空溜管。380～392 rn
高程碾压混凝土通过改变38号坝段387 m 高程下
游体形(改斜面为直立面)形成汽车直接入仓道路。
392～427 m 高程碾压混凝土通过布置在39号坝段2
条真空溜管人仓。
2．2．3 组合浇筑方案比选
(1)强度分析。上闸首37号坝段及38号坝段
427 m 高程以下碾压混凝土最大仓面发生在380 1TI
高程． 面积为4 570 m ， 需要的最大入仓强度为
171 m3／h。方案一、二的入仓强度均能达到300 m3／h
以上，均能满足强度要求。
(2)工期分析。皮带机、汽车直接人仓道路的
改造均可与汛后380 m 高程表面处理、仓位准备同
时进行．不占用直线T期，方案一中皮带机使用过
程中需要提升1～2次， 占用直线工期约3 d， 方案
二真空溜管支架安装比方案一改造约多1 d，综合比
较．方案二的工期比方案一略有提前。
(3)质量分析。皮带机浇筑存在撒料污染仓面、
骨料分离现象， 即使采取工程措施，也难以完全避
免。从质量控制方面分析，方案二优于方案一。
(4)经济分析。方案一中混凝土运输主要经济
成本包括埋入混凝土中的45 1TI皮带机柱及29 m 真
空溜管支架、2条皮带机和1条真空溜管制安费，
约235万元： 方案二中混凝土运输主要经济成本包
括入仓道路新增混凝土1 582 133 、埋入混凝土中50
m 真空溜管支架、2条真空溜管制安费，约120万
元； 经济成本方面，方案二优于方案一。
综上比较． 自卸汽车+真空溜管的混凝土运输浇
筑方案较优。
2．3 常态混凝土浇筑方案比选
2．3．1 浇筑方案类型选择
(1)缆机。工地已布置了2台30 t缆机，可全
部覆盖并满足上闸首常态混凝土浇筑，但表孔坝段
正值赶工时期， 闸墩混凝土及弧门安装均需要缆机，
经测算，5月底前缆机最大极限只能满足上闸首上
游2个浇筑块浇筑。
(2)塔机。36、38号坝段分别浇筑至444 1TI和
439 1TI高程．均具备安装塔机条件，上闸首37号坝
段也具备安装塔机条件， 如全部采用塔机浇筑至少
需要3台DI100塔机， 而布置范围仅有42 1TI宽．
且34～35号坝段之间已布置1台D1100塔机，施工
干扰大。安全风险高，无法充分发挥塔机效率。
(3)混凝土地泵。36、38号坝段坝后均具备布
置混凝土地泵条件，全部采用地泵浇筑至少需要3
台HBT80C地泵，混凝土质量不易保证。
2013年1月上旬～6月底需要完成60
