闸门并的顶部为启闭机室，布置有1台固定卷扬。
2)引水洞段布置。泄水隧洞沿线未见较大的断
层破碎带，上覆岩体厚度约50 m，多为Ⅲ类围岩，
洞轴线与岩层走向具有一定交角，成洞条件较好。
进口引水段包括短压力进水口及闸门井后部
的明流泄水隧洞，自进水口至闸门井之间洞线直
线布置，方位角NE276~59 46"，闸门井后布置平面
转弯，转弯角99．5o，转弯半径6 m，平面转弯段布
置弯道消力池，消力池至涡室及竖井中心点之间
洞线直线布置，方位角为NE343~30 47 。短压力进
水口隧洞为圆型断面，采用钢筋混凝土衬砌，内直
径2．0 I1'1．，衬砌厚度O．30 11"1。闸前渐变段衬砌厚度
0．6 m。闸门井后明流泄水隧洞为城门洞型，隧洞
宽1．5 m，边墙高1．25 11"1，顶圆半径0．75 m，采用
钢筋混凝土衬砌，厚度0．30 m。
由于弧形闸门出口处流速较高，为减少气蚀
影响，在弧门后设置弯道消力池，消力池转弯半径
6．00 m，采用0．60 m厚钢纤维混凝土衬砌，消力池
底板高程562．40 m，典型断面型式为城门洞型，洞
底宽1．50 m，洞高5．20 m，顶拱半径0．75 1"13．。
3)竖井消能段布置。竖井消能段包括涡室、竖
井收缩段、竖井均匀段和下部淹没消力池等。涡室
内直径1．8 m，顶部为半圆结构，采用喷锚支护，喷
混凝土厚0．10 m，顶部布置直径,／,loo通气孔。涡
室与竖井之间布置渐变段，长2．0 m，竖井内直径
1．3 m，竖井段长度约62 m，采用全断面钢筋混凝
土衬砌，衬砌厚度O．40 m。竖井同导流洞连接，在
竖井下部布置消力池，池内设水垫层，用以消除余
下的能量，从而达到保护导流洞底板的目的。消力
池深4．0 11"1，消力池末端布置多级跌水消能结构，
各级跌差1．5 m，消力槛高O．3 m，水流从最末一级
流出后，流向导流洞下游出口，在导流洞内形成明
流流态。
以上各组成部分之间的衔接段在水流流态控
制和消能方面起着关键的作用，通常也是建筑物
泄流能力和结构安全的瓶颈，是体形优化的重点
之一。涡室进口“瓶颈”对泄流能力的制约，为了使
涡室在小流量也能起旋，在进入涡室前的一小段
的渠道宽度收缩，相应渠道底坡加陡以适应水深
的增加，底坡由上平段的f1=0．O1加陡至 ：=O．1O。
4竖井旋流内消能方案水力计算
． 2 ．
1)竖井直径确定。根据竖井旋流内消能的研
究经验，竖井直径按下式估算：
『^ ＼。·
D=kI＼ l
g f
式中： 竖井直径，m； 设计流量，mS／s；
重力加速度，取g=9．8，m／s2；k——修正系
数， = 岱或取1—1．25： ——引水道行进流佛氏
数， =—、／ ， ，当 ≤1时，取k=l。
g6～h
竖井尺寸在满足泄流时宜选用较小的直径，
可以改善壁面的压力分布特性，减少空化空蚀的
可能性，还能节省开挖和衬护的工程量，k取1．15，
竖井内直径1．3 m。
2)涡室直径确定。涡室的泄流能力由最小空
腔断面控制，空腔过小可能导致“呛水”现象，使涡
室内全断面壅水，螺旋流自然消失，水流直接跌
落，此处呛水封堵使引水道变成有压流，过流能力
迅速降低甚至危及建筑物安全。根据已建成的几
个工程试验研究成果，涡室直径 约为竖井直径
D的1．2～1．4倍，当引水道与涡室的连接形式采用
椭圆收缩型时，可使涡室直径减小15％～20％，且在
涡室内形成稳定的螺旋流流态，采用椭圆收缩时
仍取：Dv=1．4／)。
涡室直径：
Dv一1．
式中： 竖井直径，m；肪——涡室
