1．4 施工及运行简介
该电站主体工程于2005年12月正式开工，尾水渠
施工自2006年12月至2009年3月5月，2009年3月具
备发电过水条件。其防渗墙造孔成槽施工主要采取“钻
劈反循环泥浆固壁法”和“液压抓斗成槽法”。
自2010年5月正式蓄水发电投运以来，发电流量、
尾水水位、渠内淤积等与设计值基本吻合。在机组满负
荷发电的情况下，单机出力都能达到设计工况运行，4台
机组24h满负荷发电达到11 7O万kW ·h，24h平均发电
量超出设计值1152万kw ·h的1．6％。从2010年11月
24日枯期发电实测出力和设计出力统计看，枯期实际出
力也大于设计出力，机组运行工况良好。
2 尾水渠防渗系统40cm厚塑性混凝土薄
壁防渗墙研究
2．1 防渗形式的试验研究
通过试验寻求适应该工程地质条件的、合理的防渗
形式、设计参数及施工参数，使防渗体达到设计要求渗
透系数K≤ ×10 cm／s(Ot< <10)。
2．1．1 高压旋喷灌浆试验
高压旋喷灌浆试验首先进行了单桩试验，场地选择
在尾水渠河段右侧一级阶地上(尾水渠桩号1+000m左
右)，此地段能较好地代表整个尾水渠河段防渗一线的地
质情况。单桩试验共施工3个孔，孔深分别为6．0、6．0、
6．5m，分别采用新三管法、旧三管法和钻喷一体化(两
管法)施工。达到14d龄期后开挖检查结果：地下水位
在3．4m以下，孔深0～3．4m段成桩半径为25～58cm，
孔深3．4～6．0m段成桩半径减小为20．6~45cm。
根据单桩试验情况，拟定板墙孑L距为80cm，共完成
灌浆孔8个，板墙达到28d龄期后进行了开挖检查，地
下水位以下桩体极不规则，缩颈现象明显；检查孔芯样
获得率极低，压(注)水试验除有4段小于2Lu外，其
余均大于10Lu，且均接近或等于强透水。
通过试验可知，由于该河段地层属砂卵砾石层，漂
石含量较大，且含有少量大孤石，高压旋喷灌浆对于大
卵石的切削作用减弱，防渗效果也较差，用于尾水渠永
久性防渗大规模施工，其适应性不好，施工质量难以保
证，达不到设计要求的防渗效果。
2．1．2 可控性灌浆试验
高压旋喷灌浆试验后，在原场地相邻位置进行了可
控性灌浆试验。可控性灌浆试验单桩孔数3个，孑L深
6．0m，达到14d龄期后开挖检查结果：最大成桩半径仅
31cm，桩体连续性差，桩体随覆盖层可灌性的变化而变
化，偶然性很大。
随后进行了可控性灌浆板墙试验，共8孑L (孑L距
0．8m，孔径75ram)，共灌浆172．3m，达到28d龄期后现
场开挖检查，灌浆区域半径0．4m以内形成了良好的胶结
地基与基础工程
物，在灌浆区域半径0．4～1．2m的范围内也形成了部分
胶结物，但胶结物强度相对较低，不连续、不完整。
从钻孔压水试验成果看，孔深0～10．2m范同内渗透
系数小于1Lu，但1O．2～20．8m压水试验的吕荣值增
加很大。
通过试验可知，可控性灌浆地下水位以下部分胶结
体极不规则；另外，由于局部地层含砂量大，可灌性差。
2．1．3 40cm厚塑性混凝土薄防渗墙试验
该试验位于大渡河右岸尾5+9OOm桩号处，共布置2
个槽孔，分别为槽长6m的WS一1和槽长7m的WS一2。
该段河床覆盖层较浅，在13m以内，主要为漂砾卵石层，
粒径20-35cm 的含量为3O ～35 ，粒径5~20cm的含
量为4O ～5O ，粒径5～O．5cm 的含量为1O ～ 15％ ，
地下水在原河床地面以下2．5m左右。试验完成防渗面积
192．2m 。墙体28d抗压强度不小于5MPa，变形模量不
大于3600MPa，抗渗标号W8，渗透系数K≤ ×10 cIn／s，
允许渗透坡降不小于8O，质量满足设计要求。
塑性混凝土防渗墙与其他防渗方式比较投资相对较
高，综合单价薄防渗墙投资约高于高喷及砂卵砾石层
可控灌浆，但其地质适应性、成墙质量、防渗效果、
施工工效明显可靠，其各项指标完全满足规范和设计
要求，所以确定采用40cm厚防渗墙作为尾水渠的防
渗方式。
2．2 防渗墙墙体计算
设计过程中，对尾水渠左堤的渗透稳定、渗透量、
应力应变等进行了二维有限元数学模型计算，以取得合
适的混凝土防渗墙厚度、深度以及其他参数。根据地质
资料，尾水渠堤基主要为第四系全新统现代河流冲积堆
积层(Q； )，组成物质为(漂)砾卵石夹砂，渗透系数
一般为2．0 X 10 ～6．5×10 cm／s，渗透允许坡降为
0．1O～O．15。考虑尾水渠运行期间可能出现的全部工况，
经分析计算，确定防渗墙最小厚度0．4m，嵌入基岩lm
(不包括岩溶角砾岩)，整个尾水渠最大渗透量为1．1m3／s，
不影响机组的出力，满足设计要求。
模拟计算前，拟定塑性混凝土防渗墙墙体参数为：
成墙最小厚度0．4m，墙体28d抗压强度不小于5MPa，
抗折强度不小于1．5MPa，弹性模量不大于3600MPa
