降低了心墙料供料不足的风险，工程的经济效益和
环保效益十分显著。
(2)溢洪道混凝土结构优化。由于溢洪道引渠
底板大多置于漂卵砾石层上， 承载力基本可满足要
求。只需将古河道覆盖层挖除即可， 从而减少了回
填混凝土量约5万m ：根据引渠边墙受力情况，将
引渠左边墙底宽从原设计的5 m减少为3 m， 减少
结构混凝土量约8 342 m ； 由于泄槽边坡风化严重，
自稳能力差，为保证斜槽左边墙稳定，将原设计的
衡重式挡墙改为直立式贴坡挡墙，并增加锚固措施，
减少了土石方开挖和混凝土浇筑量。
(3)泄洪洞补气洞结构布置优化。泄洪洞补气
洞原设计方案为坡度40。、长300 m 的斜洞， 安全
问题突出．施工难度大。将补气洞斜井改为平洞，
调整出口至溢洪道下部． 降低出口高程，再从泄洪
洞外侧边墙向补气洞出口方向开挖。这样不仅能降
低补气洞施工难度和安全风险，还可避免与导流洞
施工干扰， 同时，可将补气平洞作为溢洪道开挖出
渣的前期交通通道，也解决了溢洪道挑流鼻坎开挖
施工通道问题。取消了原8l0公路隧洞设置。
2_2 强化过程控制。实行动态设计
由于现有技术条件的限制。设计阶段的边界条
件往往无法准确地反映实际情况。因此不能生搬硬
套原设计方案。而是要在施工过程中实行动态设计。
(1)大坝压重区优化。根据大坝弃渣压重区的
实际作用，用卡尔沟弃渣料对该部位进行加高填筑，
从而增加了压重区填筑量，提高了下游坝坡的安全
系数；取消了压重区约23万m 土工格删，充分利
用卡尔沟料场的无用料用于压重区填筑，节约了工
程投资约3198万元。 “5·12”地震后，对大坝的抗
震稳定性进行了复核．抗滑稳定计算表明，下游坝
坡的最小安全系数为1．201．安全裕度不大。适当增
加下游压重提高坝体的抗震性能是必要的。因此，
在保持压重区顶高程不变的前提下，将其宽度再向
下游延伸30 m． 增加压重区填筑量约38．58万in ，
进一步提升了下游坝坡的安全系数， 确保了大坝的
安全稳定。
(2)导流洞进出口布置。2条进口引渠缩短了
10 nl，2条出口引渠分别缩短了16、24 Ill，以利于
施工围堰的布置、基础防渗处理以及引渠施工； 采
用斜向出洞方式， 降低了出口边坡开挖高度，减少
了开挖和支护工程量。
2．3 引入专家咨询。促进设计优化
(1)卡尔沟砂石系统布置优化。砂石加工系统
主要车间布置在735～860 m 高程，依山而建。专家
咨询后，将原卡尔沟系统分散布置于卡尔沟(粗碎
啊WaterPower Vo1．36．No．6
系统)、尼日河右岸(大坝反滤料干系统)、毛头码
(砂石湿系统)，减缓了卡尔沟料场开采对砂石系统
的安全威胁， 避免了砂石系统与上坝公路的交通干
扰，确保了砂石系统高效运行。
(2)抗冲耐磨混凝土配合比优化。通过大量实
验，研究水泥品种、硅粉、HF外加剂、JM—PCA外
加剂以及纤维等材料对混凝土施工和易性、热学性
能、抗渗性能、抗冻性能及抗冲耐磨性能的影响，
在满足设计要求的前提下，提出可靠、简便、先进、
经济的抗冲耐磨混凝土配合比(采用普通硅酸盐水
泥取代中热水泥，采取JM—PCA外加剂替代硅粉)，
并成功运用于放空洞和溢洪道工程。优化后的配合
比施工方便，技术优势明显。
2．4 因地制宜。合理布置
(1)右岸供水系统优化。黑马沟和卡尔沟水量
丰沛，水量无季节变化差异，且可相互调节，能满
足工区供水需求。充分利用两处优质泉水资源，采
用泉水自流式供水取代加压抽水， 大大节约了运行
投资成本。
(2)尼日河Ⅲ标泄水陡槽开挖优化。为降低施
工难度， 消除对心墙料运输上坝的干扰，对尼日河
引水隧洞出口明挖和结构布置进行了优化调整，开
口线高程降低至858 m 处． 底部开挖高程抬高至
806．1 rn．开挖高差降低了51．9 m，从而减少了施工
干扰，降低了施工难度，加快了施工进度。
2．5 合理确定设计标准．科学论证设计优化
(1)右岸高线改线公路隧道优化。改线隧洞为
场内交通通道，是连接黑马营地和厂区的通道， 由
于13交通流量远远小于设计标准， 可以适当优化。
在充分考虑公路隧洞的功能性要求以及隧洞所处的
地质地形条件的基础上， 减少钢筋混凝土衬砌段
150 m，减少仰拱混凝土230 113．取消了大部分的排
