在塑料排水板处理区域（试验段），塑料排水板
采用正三角形布置，间距1.2m，打设深度根据现场
的地质情况采用8～10m，打穿淤泥层。为了加强塑料
排水板区域的加载效果和排水效果，在场地内铺设了
土工格栅和砂层。采用4 级压实堆土加载，第1～3 级
每次，第4 级加载历时10d，加载堆土厚度1m，预压
时间120d。整个堆土预压过程堆土加载总厚度为
4m，历时270d。
在搅拌桩处理区域，搅拌桩采用正三角形布置，
间距1.2m，桩径600mm。为保证搅拌桩桩体的垂直
度满足要求，在主机上悬挂一吊锤，通过控制吊锤与
钻杆上下、左右距离相等来控制。为保证搅拌桩的
施工质量，施工过程中由专人检查水泥用量、喷浆过
程中有无断浆现象、搅拌提升时间以及复搅次数等。
在搅拌桩成桩7d 时采用轻型触探法进行桩身质量
检查，成桩28d 后用钻芯法检查桩的完整性、桩土搅
拌均匀性以及桩长，并取样进行桩身强度测试。
3 有限元模型
为了分析搅拌桩深层处理和塑料排水板堆载预
压法联合处理方法的有效性，利用ADINA 建立了以
下3 种模型：搅拌桩完全打穿淤泥层的模型（模型
1）；搅拌桩仅打到淤泥层一半的模型（模型2）；没有
打设搅拌桩的堆载预压模型（模型3）；如图2 所示。
根据该地区淤泥的基本情况，计算模型中取场
地长300m、宽50m。土体的淤泥层厚度为10m，密度
r ＝1.7g cm3，水平渗透系数kra=2.0×10-6cm s，竖向渗
透系数kza=1.0×10-6cm s，压缩模量Es=2.1MPa，泊松
比n =0.4。淤泥层的下卧层为微风化岩，在软件计算
中不考虑该岩层的排水和固结问题。在淤泥层中的
塑料排水板采用1.3m 间距的正三角形布置，打穿淤
泥层。塑料排水板的打设在土体内产生了涂抹区，
本算例的涂抹区取3 倍排水板等效直径，水平、竖向
渗透系数均取为土体的1 3。土体的加载采用4 级
堆土加载，总加载土体厚度4m，总等效荷载80kPa。
4 有限元理论分析结果
压实填土密度取2.0kg cm3，在模型计算中为了
提高孔隙水压力的精度， 在第1 级加载和恒载期间
取时间步长为1d，计算步为30 步；在以后的加载和
恒载期间，取时间步长为2d，计算步为135 步，预压
固结计算时间总共为300d。
4.1 地表沉降分析
模型1 由于搅拌桩的约束作用， 使得预压区域
的土体没有向外发生水平位移， 从而有效减少了预
压区域的地表沉降，最大地表沉降仅373mm。模型2
由于搅拌桩只打设到淤泥层的一半， 预压区域的土
体还是向预压区外发生了水平位移，搅拌桩后C 区
域土体发生了约80mm 的隆起， 在整个预压区域内
的最大沉降为415mm。但在靠近预压区右边界的土
体，虽然附加应力引起的固结沉降减小，但由于预压
区内土体向预压区外发生水平位移引起的沉降量较
大， 故该部分土体在预压结束时的沉降量也达到了
330mm。模型3 中没有打设搅拌桩，预压区域土体向
预压区域外发生自由的水平位移，使得预压区外F 区
域的土体发生不同程度的隆起， 地表平均隆起为
50mm，局部地区的隆起达64mm。在预压区域的平均
沉降500mm，局部最大沉降515mm，比模型1、2 增大
约130mm。可见，打设搅拌桩对堆载预压区域产生了
较强的水平约束作用， 可以有效减少预压区域的沉
降量，减少堆载预压对外部土体的影响。
4.2 土体内部水平位移影响
模型1 由于搅拌桩打穿整个淤泥层，四周的搅拌
桩对土体产生了水平向的约束作用，整个预压区域的
土体在上部荷载作用下只发生深度方向的位移，基本
上可以认为该区域的土体没有发生水平位移。在模型
