苏里格气田开发已进入中后期，出现大量低产
低效气井，井筒存在不同程度积液；速度管柱排水采
气工艺是保证此类气井正常生产的主要手段之
一［１］。目前，在用速度管柱主要是管径为３１．８、３８．１
ｍｍ 的国产ＣＴ７０连续油管，现场应用效果良好，但
管材成本较高。为进一步提高苏里格气田排水采气
工艺经济性，研发了一种非ＡＰＩ整体接头小直径油
管，降低了速度管柱成本。
综合考虑力学性能、排水采气最小携液流量要
求和速度管柱下入时机和工艺，选择规格为３８
ｍｍ×４ｍｍ 的某牌号中碳无缝钢管作为基体管材，
设计无接箍整体连接型接头。接头加工工艺为管端
中频二次加热，二次镦锻外加厚成型［２］。为满足螺
纹加工需求和连接强度要求，设计将原管端壁厚４
ｍｍ 通过外加厚成型增至１０ｍｍ，锻造比达２．５，大
于ＡＰＩ５ＣＴ 中１．５～２．０的锻造比，给接头加工成
型时的质量控制增加了一定的难度［３４］，同时未见该
牌号中碳无缝钢管用作油气田井下管柱的先例。为
评价采用此结构设计和加工工艺的非ＡＰＩ小直径
油管在苏里格气田进行排水采气工艺的可靠性和安
全性，本文对其油管本体及接头的常规理化性能、耐
腐蚀性能和实物管力学性能进行了评价和分析，并
对其后续加工工艺提出了建议。
１ 试验材料与方法
１．１ 常规理化性能检测
采用ＲＢ２００２洛氏硬度计对管体与接头进行硬
度检测，分别从外径为３８ｍｍ、壁厚为４ｍｍ 的管体
上和外径为５０ｍｍ、壁厚为１０ｍｍ 的接头加厚端上
截取环状试样进行测试；采用ＭＥＦ４Ｍ 金相显微镜
对管体与接头进行金相分析，在管体与接头取样环
上截取金相试样。
采用ＧＭＴ５１０５万能材料试验机对管体和接头
试样进行拉伸性能试验，依据ＧＢ／Ｔ２２８．１—２０１０
加工试样并完成试验。管体由于壁厚较薄，不易截
取棒状试样，采用管段试样，接头部分按照标准截取
８．９ｍｍ 棒状试样，各取３组试样。
采用ＰＩＴ３０２Ｄ 冲击试验机对试样进行夏比冲
击试验（管体２０ ℃、接头０ ℃）；采用ＪＳＭ６３６０ＬＶ
扫描电子显微镜对试样进行冲击断口观察。管体部
分壁厚较小，无法截取试样，选择规格为５０ ｍｍ×
１０ｍｍ 的某牌号无缝钢管截取；接头部分试样则从
接头加厚端截取。在同根管子上各取３ 组平行试
样，并按照ＧＢ／Ｔ２２９!２００７ 标准要求加工成７．５
ｍｍ×１０ｍｍ ×５５ｍｍ 夏比Ｖ 型缺口试样。
１．２ 实物管力学性能评价
采用ＳＨＴ４１０６ 万能材料试验机、水压爆破试
验系统、ＭＴＳ８１０材料试验机对实物管分别进行拉
伸至失效、静水压及内压至失效、内压条件下拉伸至
失效试验（加载内压３０ＭＰａ），试验管样规格分别为
３．４、１２、２ｍ（管样长度均为接头螺纹连接后长度），
每个试验取平行管样２ 根。３ 项试验均依据ＳＹ／Ｔ
６１２８—１９９５在室温下进行，加压介质为水。
１．３ 腐蚀性能评价
采用Ｃｏｒｔｅｓｔ高温高压腐蚀测试系统对管体、
接头与Ｎ８０管材试样进行腐蚀失重对比评价。试
样规格为３０ｍｍ×１５ｍｍ×３ｍｍ，每个试验对象取
３个平行试样。试验条件为：总压２５ ＭＰａ，温度８０
℃，ＣＯ２ 含量１％，试验周期１６８ｈ，试验介质为模拟
苏里格气田地层采出液，水质组成如表１所示。
表１ 试验介质水质组成ｍｇ／Ｌ
Ｎａ＋ ＋Ｋ＋ Ｃａ２＋ Ｍｇ２＋ ＨＣＯ－
３ ＳＯ２－
４ Ｃｌ－ 矿化度ｐＨ
４１４０ ７８１３ １７０ ７３ ７６０ １９７８４３７０００ ７．０
试验结束后，试样经去离子水清洗、无水乙醇除
水、烘干和ＦＲ３００ＭＫⅡ 电子天平（精度１ ｍｇ）称
重，计算材料的平均腐蚀速率；用ＪＳＭ６３６０ＬＶ 型扫
描电镜观察试样表面的腐蚀形貌，用能谱分析腐蚀
产物组成。
２ 试验及分析
２．１ 热镦锻对金属组织的影响
管体和接头的非金属夹杂物的类型和形态未发
生变
