(4)多功能水泵控制阀改造：将由立式改
为水平安装。
2．2压载泵、潜水泵管道改造
(1)压载泵管道位于连锁块下的部分制作
维修井， 井内加装电动阀门，为常闭状态，使
用压载泵时开启阀门，使用后关闭。
(2)潜水泵根据浮球水位自动启停，排水
管道位于连锁块下的部分可加装止回阀，并另
装一个常开状态的截止阀。加装的止回阀与位
于潜水泵出口的止回阀可有效减弱水锤作用。
3．改造后安全分析
管道改造后，改变了排水管道内外相通的
结构，实现了管道内外水的隔离，一旦船坞泵
房内部管道破裂，外部海水不会倒灌进入船坞
泵房，船坞泵房内部管道的存水泄漏后不会对
运行与安全造成影响。
本文对造船企业船坞泵房排水系统安全性
的研究与建议，将会促进相关设计单位对船坞
泵房设计的改进，使各造船企业认识到船坞泵
房技术管理上的漏洞，也会对其他行业泵房的
设计与运行产生积极作用。
参考文献：
[1]何川，郭立君．泵与风机[M]．北京
中国电力出版社，2008．
作者简介：
张露(1981．10一)， 汉族， 北京， 本科
机械方向。
浅析带式输送机起动方式的选择
100070华电重工股份有限公司一张绍立
100080中工国际工程股份有限公司一李海波
摘要：
通过对工
前言
由于长距离重载起动带式输送机属于大起
动静阻转矩负载，对电动机起动转矩要求很高。
在做供配电方案时除应考虑电动机起动时不因
电压下降而影响配电系统中其他用电设备正常
工作外，还尤其要校验电动机起动时其端子电
压能否保证被拖动机械要求的起动转矩。
1．工程实例介绍
该项目中有两条长距离皮带运输机M1和
M2，分别采用AC 380V 160kW鼠笼型交流异步
电动机驱动，电机型号为Y315L2—4。皮带机电
源引自备煤MCC电气室，M2距离较远，长度为
420米，采用ZR—YJV-I-2(3x70+lx35)。本文以
M2为研究对象。配电系统接线图见图卜a。
图1-a
备煤MCC柜0．4kV母线短路容
量Sk~=12．23WCA。备煤车间计算负荷为
P~o=573．2kW，S3o=754．5kVA， 计算电流I。。=
1 146．4A，采用电缆ZR—YJV-i一3(3x240+lx120)。
除M2外的预接负荷无功功率Qfh=385．OKvar。
M2电动机的额定电流I~=298A，起动电流
I =1965．2A。忽略配电变压器低压侧至备煤MCC
柜0．4kV母线间阻抗。
2．全压起动计算
％ Machine China中国机械
析、计算与校验，比较目前几种常用起动方式的优缺点
可知电动机额定容量5rM=qSu I M= 3x0．38k
VxO．298kA=0．196MVA
电动机的额定起动容量s~．=qSU I =qSxO．
38kVx1．965kA=1．293MVA
根据《工业与民用配电设计手册(第三版)》
(以下简称配三)P270，起动回路的额定输入
容量：
芦李 L。一
备煤MCC柜母线电压相对值：
= 宁潦
： ：翌!!：!塑 =0 921
12．23+0．385+ 1．079
M2电动机端子电压相对值：
lltM l|一 兰 ．92Ix~。棚Zg-O．769
根据《配三》P268式(6— 23)，起动时
电动机端子电压应能保证传动机械要求的起动
转矩，即
．908
式中MstM一一电动机起动转矩相对值，即
起动转矩与额定转矩的比值，查电动机样本取
2．0；
M 一一电动机传动机械的静阻转矩相对值，
常用数据参数见《配三》表6—14，此处取1．5。
根据上述计算，电动机全压起动时配电母
线上的电压不低于系统标称电压的9O％，满足
全压起动要求。但电动机端子电压无法保证传
动机械要求的起动转矩，不能选择全压起动。
3．解决方案
电气设计人员遇到上述情况通常的解决方
式是解决压降问题从而满足全压起动要求。或
者采用变频全转矩起动、液力偶合器起动。
3．1全压起动
口
选择大截面电力电缆、缩短配电变压器到
电动机间距离等减小线路阻抗的方式来降低电
动机起动时端子压降。增大电缆截面将显著增
加在电力电缆上的投资，有些项目为了不增大
电缆截面，对于距离较远的个别带式输送机可
选择660V供电电压，以减小电机电流。
3．2变频起动
变频起动是在变频调试系统中，用逐步提
高电动机定子绕组的供电频率来提高电动机的
速度。这种起动方式也降低了电动机的端子电
压和起动电流。
变频调速改变了异步电动机的同步转速，
保持了电动机的硬机械特性，与其他起动方式
相比，起动电流小而起动转矩大，可做到全转
矩起动。对设备无冲击力矩，对电网无冲击电流，
既不影响其他设各的运行，又有最理想的起动
特性。变频器具备所有软起动功能， 但价格较
贵，结构也较复杂。如果生产过程无调速要求，
