：西安南京铁路增建二线龙潭沟大桥主桥位于圆曲线上，文章 重点介绍 了曲线连 续梁的构造特 点、预应 力体 系、纵 向分析计 算 ，并 着 重讨论 了曲线连 续粱的平纵横 布置 、内力特 点、曲率对于 内力计算 的 影响 以及支座偏心设 计 ，分析 计算 结果表 明，曲线梁 有更加 复杂的 力 学特性 ，但 仍然可以满足现行规 范的要 求 ，是安全可 靠的，是 解决 曲线 选线的有效途径。 关键 词 ：铁路连续粱；曲线设计；关键技术 。 中图分类号 ：U455．4 文献标识码 ：B 文章编号 ：1o07—7359(2015)02—0115—02 1 工程概况 宁西二线龙潭沟大桥位于丹凤县城东 ，为单线铁路 桥梁 ， ● 主桥部分为一联(41+72+41)m预应力混凝土连续梁 ，为跨越 国 道 G210而设 ，主桥全 联位于 R=600的I圆 曲线 上 ，为保证 桥下 交通正常运行 ，设计采用悬臂灌注法施工。桥梁设计时速 120km／h，轨道 结构 为有砟轨道 。 2 主梁设计 2．1构造特点 主梁采用 预应力 混凝 土连续箱梁结构 ，计算跨度 为 (4l+72+41)m，支座 中心线 至粱端 0．75m，粱全 长 155．5m。梁高 沿纵向按二次抛物线变化 ，中支点梁高5．8m(高跨比 1／12．41)， ． 750／2 750，2 图 1 主粱(半支点半跨中 )横断面(单位 ：cm) 作者简介 ：徐斌 (1982一)，男，江苏宿 迁人 ，学士，工程师 。 边支点及跨中梁高 3．2m (高跨比 1／22．5)。边跨现浇直线段长 4．75m，边跨及中跨合龙段长 2m。截面采用单箱单室直腹板形 式 。箱梁顶宽 7．5m，底 宽 4．2m，顶板厚 度除支点外均 为 38em。 腹 板 厚 跨 中至 支 点 为 45cm一80cm，底 板 厚 跨 中 至 支 点 为 40cm一70cm。全联在端支点及 中支点处共设 4个 横隔板 。主梁 横断面见图 1。 2．2主梁预应力体 系 ‘ 主梁按纵 向 、竖 向两向预应力体 系设计 ，纵 向采 用全预应 力理论。顶板 、腹板纵向预应力钢束采用 15—7中5钢绞线，边跨 底板采用 12—7 5钢绞线 ，中跨 底板采用 l5—7qb5钢绞线 ，抗 拉强度标准值 l860MPa，采用 OVM 系列锚具 ；竖向预应 力 采用 (I)25mmPSB830精轧螺纹钢筋 ，抗拉 强度标准值 f~=83o MPa，采用 JLM 一 25型锚具 。主梁纵 向预应力布置 见图 2。 ．一{霉 ! 二= ===三 二 ：型 图 2 1，2主梁纵向预应 力钢束 布置图(单位 ：cm) 3 曲线连续梁设计关键技术研究 3．1曲线梁桥 的平纵横布置 曲线梁桥的平面和纵断面布置应服从整体线形布置的要 求 ，为了抵抗曲线梁截面的弯矩和扭矩，横断面宜采用箱形截 面。支点和跨中梁高通常参照同等跨径的直线桥的梁高，但曲 线 梁桥计算 理论计算结 果使得 曲线 梁跨 中弯矩 较同等跨 度直 线梁偏大 ，梁 高选取 可适 当大 于直线梁桥。曲线半径较小时 ，为 了增大箱形截面的抗扭刚度，腹板应适当加厚。 3．2曲线梁的内力特 点 由于曲率的影响 ，桥 梁恒载相 对于桥梁 支承 中心存 在偏 心 ，预应力钢束的径向分力相对于梁截面剪心(扭转中心)也存 在偏心 ，这两个偏心都会导致梁体产生扭矩。因此，曲线梁总是 处于弯 一扭耦合的受力状态。 3．3曲率对于 曲线梁内力计算 的影响 对 于同一种支座形 式 ，曲线 梁的竖 向弯矩 、竖 向剪 力受曲 线半径影响较小 ，但截 面扭矩 变化较大。表 1为本梁在不 同曲 线半径的中墩支点内力计算结果 ，从表中数据可以看出，曲线 半 径由 600～6000时 ，竖向剪力变化 幅度 O％，竖 向弯矩 变化幅 度 0．06％，变化 幅度 均很 小 ，扭矩变化 幅度 90％，曲线半径对于 截 面扭矩 的影响较为剧烈 。 3．4支座偏心设计 本桥支座均布置为抗扭支座 ，活动墩竖向 、径 向约束 ，制动 墩 纵向 、竖向 、径 向约束 ，因为主梁有 向外 侧倾覆 的力矩 ，对桥 梁上下部结构产生不利的影响。通过调整支座横向偏心值 ，能 有效改善主梁受力 ，减小支座反力内外差值，使主梁和墩台受

因本站资料资源较多，启用了多个文件服务器，如果浏览器下载较慢，请调用迅雷下载，特别是超过了5M以上的文件！请一定调用迅雷，有时候速度就会飞起哦，如果您的浏览器自动加载了PDF预览，文件太大又卡死，请按下载说明里的把PDF插件关闭了就可以直接下载，不会再预览了！