：结合武汉市轨道交通一号线二期工程跨江岸货场桥 梁空间曲线预应力束管道摩 阻试验的数据，采 用最小二乘法原理 ，求 出管道摩 阻系数 肛和 k。通过对诸 多相关文献中不同管道类型的摩 阻系数 和 k 的取值进行 统计 ，提 出了相应的设计参考取值。 关键 词 ：空 间曲线 最小二 乘 法 管道摩 阻 系数 中 图分 类号 ：U448．35 文献标 识码 ：B 预应 力损 失 由五 个 主 要 因 素 组成 ：混 凝 土 收缩 徐 变 ，预应力筋松弛 ，锚头变形及预应力筋 回缩 ，管道摩 擦阻 力 ，混凝 土弹 性 压 缩 。对 于后 张 拉 预 应 力 混凝 土 梁而 言 ，管道 摩阻 损 失是 各 种 预应 力 损 失 的 最 主 要 部 分 ，尤 其 是 对 弯 曲 长束 管 道 的摩 阻 损 失 可 达 40％ 以 上 。 由于施 工过 程 中诸多 不确 定 因素及 施工 水 平存在 差异 ，虽然管道材质 、力筋束种类相同 ，实测管道摩阻 系数 却 大不 相 同。所 以 ，在正 式 张拉前 ，应 对结 构进 行 管 道摩 阻现 场测 试 ，并 根 据测 试 结 果 对 张 拉 力 和 监 控 计 算 中的管 道摩 阻 系数值 进行 相应 调 整 。 1 工 程 概 况 武汉市轨道交通一号线二期工程跨江岸货场桥梁 采用梁拱 组合 结构 ，跨 径组 合为 (49．9+104．983+ 49．9)m。桥址 平 面 位 于 S型 反 向非 对 称 曲线 上 ，因 此 预应 力钢束 为 空 间曲线 布置 。主梁 采用 槽形 箱梁 结 构 ，中支点处梁高 8．163m，跨 中梁高 3．01．11，中间以4 次抛物线连接。纵 向预应力采用 19 15．20mm钢绞 线索 ，抗拉 标准 强度 =i860MPa，弹性 模量 E= 1．95×10 MPa，张 拉 控 制 应 力 为 or… =0．7 = 1340MPa。钢绞 线 的公称 截 面积 为 140mm 。预应 力 管 道采 用 塑料波 纹 管成孔 。桥 型布 置如 图 1所示 。 E23墩 图 1 桥 型布置(单位 ：em) 2 试验原 理和内容 2．1 试 验 原理 摩阻损失主要 由于孔道 的偏差和孔道的弯曲两部 分影响所产生。由于施工时因振动等原 因而使管道变 成波形 ，加之预应力筋 因 自重下 垂 ，与管 道有实 际接 触 ，故 当张拉 预应 力筋 有 相对 滑动 时就 会产 生摩 阻力 ， 收 稿 日期 ：2010—11—31；修 回 日期 ：2011—04—06 作者简介 ：蔡金标 (】965一 )，男 ，浙江浦江人 ，副教授 ，博士。 E24"墩 E25墩 此项 称 为管道偏 差 影响 。对 于管道 弯转 影 响除 了管道 偏差 影 响之外 ，还 有力 筋 对 管 道 内壁 的径 向压 力 所 产 生 的摩 阻力 ，该 部 分称 为弯道 影 响 ，随力筋 弯 曲角度 的 增加 而增 加 。根据 《公 路 钢筋 混 凝 土 及预 应 力 混 凝 土 桥涵设计规范》(JTGD62-2004)(以下 简称公 路规 范)，预应力管道摩阻损失 为 orn = or…[1一e一 ’] (1) 式 (1)中的 or…为 张拉端 钢绞 线锚 下控 制应 力 (MPa)； 为预应 力 钢筋 与管道 壁 的摩擦 系数 ；0为从 张拉端 至 计 算截 面 曲线管 道部 分切 线 的夹角之 和 (rad)，空 间包

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