目前对沉桩后的管桩进行桩身完整性检测的常 用方 法是 高 、低应 变 法 ，其 中低应变 法在 检测 速度 和 费用方 面更 具优 势 ，而且从 理 论上讲 ，由于大 的 冲击 能量更易使裂缝 闭合 ，因此它对接缝和水平裂缝 的 敏感度要高于高应变法 ．更适宜作为桩身完整性普 查 的手 段 。 但 在 受 到土 阻 力影 响 的情 况下 ．低应 变 检 测 的 冲击能量在传播过程中会迅速衰减 ，致使桩身缺陷 反射 明显减弱 ，甚至无法获取信号。打桩时由于压应 力过大而使桩身被压至断裂 ．则有可能出现非 因能 量 衰减 而 检测 不 到 ．相 反是 低 应 变 冲击 能 量 能 被有 效传递的情况 ．但在高应变冲击能量下桩表现出明 显或严 重的缺陷形式 ．这种压 断与接缝 或打桩 时拉应 力过大而使桩身拉至断裂的情况有些不同 一方面压 碎 的混 凝 土可 能对 低 应 变检 测 产 生 干扰 ．或 造成 断 桩处 阻抗 变化 ：另 一方面 ，压 断 的上下 两截 桩 的连接 状况 比接缝或拉断的情况要好 ．也可能是 由于缺陷 周围的损伤区域在高低应变下桩身应力水平不同 ． 在高应力水平下桩的完整性系数减小 2 检 测情 况及 其分 析 2．1 土 阻力 的影 响 工程检测实践表明 ，由于冲击能量在桩身传递 过程 中的衰 减 ．低应 变 法 能 否检 测 到 管 桩 的桩 身 缺 陷，与桩侧土阻力大小和休止时间长短有很大关系 图 1a为某 电厂 化 学水 处 理楼 管桩 施 工 中监 测 到 的 断桩实测 曲线 ．该桩为 ~400—95高强预应力混凝土 管桩 ，配桩 13m+12m，采 用 HD50型柴 油 锤 施 打 ，收 锤后拉高导致突然 断裂 ：图 1b为桩身 断裂 后 立 即进 行 的 低 应 变 实 测 曲线 ． 图 1c为沉 桩 43d后 进 行 的低 应 变实 测 曲线 ．可见土阻力对 检测结 果影响较大 2．2 冲击能 量 能被 有效传 递打桩 时 由 于压 应力过大而将桩身 压至断裂 ．可 能出现 低 应变 冲击 能 量 能 被 有 效 传 递 的 情 况 ．这 时 桩 表 现 为 无 缺 陷或 仅 有 轻 微 缺 陷 0 5 l0 l5( 2o 25 30 35 c) 某 工 程 设 备 基 图 1 某断桩的低应变检测曲线 础的预应力混凝土管桩为 ~400-95型．配桩 3~13m， 焊接 接头 ，十字 桩尖 ．HD50型柴 油锤 施 工 ，最 后 3阵 贯入度分别为 32，30，27mm；设计单桩竖 向承载力 1200kN，桩端支承于全风化花岗岩 ，高应变试验用锤 重 5t。该场地 典型地 质状况 见表 1．检 测情况 如下 ： (1)高应变检测：采用美国 PDA公司生产的 PAK 型基桩 动测 仪 和 5t自由落 锤 ．检测 在桩 施工 后 14d 进行 。从实测 曲线可以看 出．桩身在约 10m处存在 缺陷 ，最初的 3锤使缺陷发展迅速 ，实测贯入度也从 7．1mm增 至 13．4mm，其 后 缺陷稳 定 ，波 幅平 缓 且宽 ， 能见二次反射 ，5次锤击的桩身总下沉量达 45mm。 在征得业主、监理和施工单位同意后 ．于当次检测完 成 2h后 又进 行 了高应 变 检 测 ，共 锤 击 4次 ，使缺 陷

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