对边支承和柱支承现浇混凝土空心楼盖的塑性分析进行了综述 ，采用 ANSYS有限元分析软件对 这两个算例进行了数值模拟，得到了以下结论：采用塑性绞线法对预应力混凝土空心楼盖进行塑性极限分析是合 理的；按弹性方法设计的空心楼盖结构的塑性极限荷载比荷载设计值大很多；应在满足正常使用极限状态下对楼 盖的弯矩设计值进行折减。 【关键词】 现浇混凝土空心楼盖；无粘结预应力；塑性分析；数值模拟 【中图分类号】 TU311．41 【文献标识码】 B 【文章编号】 1001—6864(2012)05—0036—02 现浇预应 力混 凝土 空 心楼盖 是 一种 综合 了 无粘 结预应 力混凝 土技 术和 现 浇混凝 土 空心 楼盖 技术 的 新型现浇混凝土楼盖结 构 ，它具有 大跨 度 、大 空间 、自 重轻、地震作用小等优势 ，而且性价 比较高，同时可以 节约大量 的混凝土材料 ，十分 的符合 目前 我 国的节能 减排 的长期战略要求 ，具有巨大的社 会经济效益n]。 1 现浇混凝土空心楼盖塑性 分析 1．1 边支 承现浇混凝土空心楼盖塑性分析 空心楼盖塑性绞线的选取，应主要根据楼板的形 状 ，楼板 的边支 承条件 和楼板上 的荷载类 型及 分布来 确定 。根据各个板块间弯矩平衡 的原则 ，我们 可以 求出各个控制界面的极限抵抗弯矩与楼板的极限荷 载之间的关系 。 2M + + + + + = (32，一z) (1) 当楼 板 为 四 边 简 支 的 情 况 时 ：2M + 2Mr： q1"ul2(3t一Z) (2) 当为四边固支时： +Mr： (3) 式 中， ，M ，肘 ，M ，M”，M” 为 该 楼 板 在 ，y 方 向的截 面抵抗 弯矩 。 从 (2)和(3)中可看 出 ，楼 盖 极 限荷 载 在不 同边 界条件下，所得到的结果相差巨大。所以在实际工程设 计时一定要注意边界条件的确定和使用情况。 1．2 柱 支承现浇混凝 土空心楼盖塑性分析 对于柱支承的现浇混凝土空心楼盖的塑性极限 分析 ，我们在这里还是采 用塑性铰线法对它进行计算 。 根据外力做功大小等 于 内力 做功的原 理 ，即板上 竖 向 荷载做的功等于板内力抵抗弯矩所做的功的值。在塑 性极 限平衡下 ，各种破坏模式 的极 限荷载见表 1。 表 1 不同破坏模式 的比较 区格 极 限荷 载 q(当 c=0．1Z) 类型 区格形破坏模式 条带 形破坏模式 局部弯 曲破坏模式 在试验和实际 的工 程 中空心 楼盖 的实 际塑 性极 限承载力大 于采用 塑性铰线 法所得 的承载 力 ，它们 之 间的比值一般 为 1．6 ～8．18之 间。可想而知其 中的薄 膜效应起到了相 当大的作用 。 1．3 工程实例 某变电所预应力混凝土空心楼盖 的跨度 为 15m × 15m，边支承结构。楼盖上 由于特殊设 备造成 的 附加恒 荷载为 10kN／m ，活荷 载 5kN／m 。楼 板厚 530mm，箱 型 内膜尺寸为 Z·b·h=750mmX750mmX400mm，顶 板和底板厚均 为 65mm，肋梁 宽 200ram，楼 盖采 用 C30 混凝 土 ，抗拉强 度标 准值为 厶 = 1860N／mm2，直径 为 12．7mm的钢 绞 线 ，实 配 无 粘 结 预 应 力 钢 绞 线 6 一 12．6，A = 592．2 ，在 受 压 区 和 受 拉 区 配 4,1o@150的非预应力筋 ，A。=523mm 。 Mo=c 6 ( 一 ／2)+．，’ (^。一口 )=471．9kN‘nl 由于采用 的是双 向对 称配筋 ，所 以 M = =Mo = 471．9kN．m所 以塑性极 限荷载值为 ：

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