无粘结预应力混凝土梁极限承载力计算模式不确定性研究

资料大小：280KB
资料类型：.PDF
资料等级：
发布时间：2021-10-23

资料介绍

在已有试验成果基础上,研究了无粘结预应力混凝土梁中无粘结预应力筋的极限应力增量与配筋强
度比的关系和相关性,以及预应力筋的极限应力和梁的承载能力计算模式的不确定性,得出可供该结构可靠
性分析的统计参数。
[关键词] 无粘结预应力筋极限应力极限承载能力相关性不确定性
Based on the previous test results,the relationship and correlation between the ultimate stress increment in unbonded
tendons and steel index ratio are researched.The unascertained qualities of calculating model for ultimate stress in
unbonded tendons and ultimate bearing capacity of beam are analyzed,Some statistical parametens used for reliability analysis of the structure are proposed.
Keywords:unbonded prestressed tendon;ultimate stress; ultimate bearing capacity, correlation; unascertained quality
一引言由此分析极限承载力的不确定性,下面对有关的试验
无粘结部分预应力混凝中,无粘结筋的应变改变数据进行统计计算。
等于沿预应力筋全长周围混凝土应变变化的平均值。 1.试验梁的基本数据和分析方法
当受压面混凝土达到极限压应变时,无粘结筋中的应分析有关文献的试验数据[24.6.71,所采用的59根
变增量比有粘结筋的要小,截面破坏时,无粘结筋的极试验梁的综合配筋指标民在0.071 08-0.347 91范围
限应力一般都低于其条件屈服点(屈服强度),从而使内,而且B,在0.026 38-0.195 85范围内;混凝土强度
其截面承载力计算问题成为一个超静定问题。要确切 f在36.0-72.0MPa之间,均与实际工程情况相似。
地计算破坏时构件的变形相当复杂,其中计算构件极限承载能力的关键是确定无粘结筋的极限力值,而根据上述文献的试验结果,证实试验梁的破坏都是非
预应力筋首先达到屈服点,而后受压区混凝土压坏而
只有同时考虑破坏截面的应力状态和构件的变形才能形成受拉延性破坏,由上述文献的试验方案和结果,
从理论上确定无粘结筋的极限应力。比较。,的试验值和规程5公式计算值的差别,计算时
为方便设计,以往研究者大多通过对试验结果统考虑了不同的跨高比的影响,梁的承载能力计算值按
计回归分析寻求确定构件达到破坏时无粘结预应力筋等效矩形应力块和力的平衡方程求得。
的极限应力计算公式。这些研究提出的算式中大都未 2.无粘结筋的极限应力增量与配筋指标及比例
考虑无粘结预应力筋的配筋指标在总配筋指标中的比的相关性分析
例m对其极限应力的影响,文[1]认为应该考虑无粘文1]认为,随着配筋强度比的增加(该文中引入
结预应力筋和非预应力有粘结筋的配筋指标比例的影配筋强度比参数n=B/B),有粘结筋对无粘结筋极
响。对此,从已有的理论和试验成果出发,从统计数学响的,在其它条件不变时,文中给出一例以说明有一个限应力长的影响发生变化,即认为n对Δ,是有影
的角度,对无粘结筋的极限应力和梁的极限承载力的 n使得极限应力增量达到最大值,但文[1]并未研究
统计特征进行研究,以便为其结构设计及可靠性研究极限应力增量与n的相关性,也未研究用所得的回归
提供理论依据。公式计算的极限承载能力与规程公式计算值及试验值
二、无粘结筋的极限应力增量与配筋指标及比例的区别等问题。
的相关性分析为研究极限应力增量Δ9,与变量A及m(B占
我国的规程5以合配筋指标B作为参数用于的比例定义为参数m)的线性关系等,用试验得到
计算应力增量A0.考虑到了两种不同钢筋的作用,同的极限应力增量值Δo,作回归分析,由简单相关系数
时考虑了跨高比的影响,但并未考虑马中B(预应力的定义和线性回归公式,算出经验偏相关系数为:
筋)与β(非预应力筋)之间的比例关系,为研究无粘 Pao.a=-0.979 2,Pso,_=-0.611 4,Pg=-0.6277
结筋的极限应力增量与配筋指标及比例的相关性,并