：通过实验方法 ，分析采用体外预应力技术加固的 梁体 刚度 和抗裂性 能 ，并将 实验结 果与现 行规范计 算结果 加以对 比．通 过采用 不同的体外 布筋方式 和施 加不同的预压 应力 ，分析二 次效应对加 固混凝土梁 体短期刚度 的影响 ，提 出修正公式．考虑混凝土截 面塑性 降低对 混凝 士梁抗 裂性 能的影响 ，分 析加 固后混 凝土梁体 的抗 裂性 能．结果 表明 ：采 用修正公式计算加固混凝士梁的短期刚度比规范计算结果更接 近工程 实际 ，误差 减少 3O ～40％．考虑混 凝土截 面塑 性的降低，视体外预应 力为偏 心压力 ，所 得梁体 在正常使用荷载状态 下的最 大裂缝 宽度 与实测结果 更加 吻合 ，为体 外预 应力加固混凝 土梁的理论 分析和工程设计 提供依 据． 关 键 词：体外 预应力}梁体加 固；短期刚度 ；抗 裂性 能，二次效应 中图分类号：TU3l1 文献标识码 ：A 文章编号 ：100O—l891(2OO9)O2一OO8l一03 0 引言 将 预应力 筋 置于 混凝 土截 面外 的体 外 预应 力技 术 ，对 于加 固已 有疲 劳 或损 伤 的结 构恢 复 和提 高 结 构 的承 载 能力具 有显 著 的效 果 ，已广泛 应用 于工 程 实际 ]．钢筋 混凝 土梁 加 固方 法 有 多种 ，其 中体外 预 应 力 加 固法作 为一 种 主动加 固法 ，能 够克 服其 他方 法 加 固时存 在 的应 力滞后 弱 点 ，保 证 了体 外预 应力 筋 和原结 构 的整体性 与 协 同工作 ，不 仅能 提高 其 承载力 ，还 可 以减 小 挠度 和 裂 缝宽 度 ，对 裂 后 和挠 度 变 形 较 大 的梁 体利 用体 外预 应力 加 固后 ，能够 更好 的满 足 使 用 要求 [2]．然而 ，利 用体 外 预 应 力 技术 加 固梁 体 时 ，其 材料 性质 复杂 、结构 构 件 的材 料 非线性 和 几何 非线 性 等给理 论 分析 加 大难度 ，致 使理 论分 析 结果 与 实际情 况存 有较 大 的差 异[3 ]．拟采 用实 验方 法 ，与 现行 规 范 计 算 结 果 对 比，分 析 梁 体 加 固后 的 刚度 和开 裂 性 能 ， 并 提 出相应 的修 正公 式 ，为后 续 的理论 分 析和 工程 设计 提供 参考 ． 1 试 件设计及 实验方 法 1．1 试 件设 计 试件 梁采 用 强 度 等 级 为 C30混 凝 土 ，实 测 抗 压 强 度 为 31．4N／mm ，抗 拉 强 度 为 2．02～ 2．06 N／mm ，弹性模 量 为 30GPa；纵 向 普 通 钢 筋 采 用 HRB335，实 测 抗 拉 强 度 为 336．5N／mm ，弹 性模 量 为 2O1．1MPa；预应 力筋 采用 无粘 预应 力钢 绞 线 ，实测抗 拉 强度 为 1869N／mm ，弹性模 量 为 195．2MPa．预

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