目前 ，对 于大体积混凝土来 说 ，一般 是选 用水化 热低 的 矿渣水泥、火山灰水泥和粉煤灰水泥 ，及通过设置冷温管或 其他降温措施来降低混凝土的水化热和内外温差 ，防止混 凝土开裂 。在大体积混凝 土中掺加 粉煤 灰能起 到改 善混 凝 土的 和易性 ，降 低水灰 比，即减少 用水 量 ，提 高混 凝 土密 实 度 ，减少混凝 土干缩 的作用 。掺 加粉煤 灰 能降低 水 泥用量 ， 降低混凝土的绝热温升值 ，延缓 水化热 的放 热速 率 ，且掺 加 粉煤灰后能提高混凝土 的耐久性 。 本工程中采用粉煤灰水泥来降低混凝土产生的水化 热。同时在 内部设 置直径 D50的冷 水 管进 行 冷水 循 环 ，降 低混凝土 内外 温 差 ，从 而保 证 了混凝 土 的质 量。文 中对 掺 加粉煤灰与未掺加粉煤灰 的水化热 及温 度应 力进行 了对 比 分析 计算 ，分析 指出 ，针对本工程采用 掺加 27％ 的粉煤灰 就 可以保证混凝土不开裂 ，并将计 算与实 测温 度进 行对 比，证 明了工程采取 的措施是有效合理 的。 1 工程概况 乌鲁木齐某综合实验室主要用于做土木工程结构 实 验 ，其 中包含 箱式 实验 台座 和槽 式实 验 台座 两 部分 。槽 式 实验台座部分 属大体 积混 凝土 ，长 18．1at，宽 15．68m，厚 度 3．6m(长 7m)，部分厚 约 21111(长为 7．1m)，混凝 土用量约为 1000m 。 本工 程混凝土设计 强度等 级 CAO，级配 为二 级 ，出场混 凝 土试验塌落度 为 185mm，施工 现 场预 拌混 凝 土塌 落 度为 180mm。混凝 土各组成材料单位用量如表 1所 示。 表 1 混凝土配合 比 材料水水泥细骨料粗料糨；料掺和料减水剂木钙早强剂 用量／kgl16 320 835 355 630 120 13．2 2．2 13．2 其中 ：粗骨料 1粒径为 5～20mm、粗骨料 2粒径 为 20— 40mm、掺 合料为磨细粉煤灰 。当掺灰 量在 30％左 右 时才能 使混凝 土的性能达 到最佳 … ，工 程 中粉 煤灰 掺 量 占水 泥掺 量的 27％。 2 温 度应 力理论计算值 大体积混凝土在养 护期 内出现的温度裂 缝是 由于混 凝 土的内外温差较大引起的，混凝土在养护期 内的应力与水 泥水化作用引起 的混 凝 土温 升有关 ，因此 在计算 温度 应力 之前 应先进行混凝土 的水化 热计算 。 2．1 水化热计 算 混凝 土的绝热温 度 (即假 定结 构物 四周 没有 任何 散热 和热损失的情况水 泥水 化热 全部 转化 为温升后 的温度 )计 算公式 1【3 为 ： T，．：mcq(1一 e-mr) 。 式 中， 为 t龄期混凝土 的绝热温度 ；m 为每立方 米中 含水 泥量 320kg；Q为每千克水泥 的散 热量 375kJ／kg；c为 混 凝土比热取 0．97kJ／(kg·℃ )；p为每立 方米混 凝土质 量 取 2400ke,／m ；m与水泥 品 种 ，浇筑 时温 度 有关 系数 ，一 般为 0．3 — 0．5，现 取 0．373。 混凝 土内部 中心最高温度预 计为 ：zt眦 = + 一 ； 式 中 ， 为不同浇注块厚 度 的降 温系数 。根据 参考 文献 [1][4]所给的参考值，取0．713；浇注温度 约为22 (混 凝 土运输 与浇注时的室外气温为 一ST：)。 按 工程中配合 比计算 即掺加粉煤 灰后混 凝土 的绝 热温 度为 51．ST： ，若 不加 粉煤 灰 混凝 土 的绝 热 温度 为 70．9T：。 掺加 粉煤 灰后混凝 土 内部 中心最 高温 度预计 为 58．7℃ ；若 不加粉煤灰混 凝土内部 中心 最高温度预计 为 72．5℃。掺加 粉煤灰量 为水 泥用量的 27％ ，降低绝热 温度 19．4T： ，降幅为 27％ 。 2．2 温度应 力理论计算 当混 凝土的厚度小于或等于 0．2倍 的长度时 ，混凝土地 板在 温度收缩变性 变化 作用 下 ，靠 近 中部全 截面 受力 较均 匀 ，因此可 以建立弹性地 基上一 长条板 均匀受力 计算模 型 ， 可推导 出养护期间混凝 土产 生的降 温收缩应 力 ]【3为 (二

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