碾 压混凝土 因大量 掺用粉煤 灰 ,水化 热 温 升速度减慢 , 昆凝 土达到最高 温度所需 的 时间较常态 昆凝 土长 。虽然碾压 混凝土 的绝 热温升低 ,但 其施 丁速度较快 ,且 施T 中层 面 间歇时 间短 ,热鞋散 发少 ,因此 ,碾压 混凝 土 坝的温度并 不低 ,同样存在 出现温度裂缝 的 风 ’1 本文采用i维有限元浮动 网格 法对 某 工程碾 压混 凝土溢流坝段 温度场和应 力场 进行 了仿真计 算 ,其成果 为同类 T程碾 压混 凝土溢流坝段 的温控设计 和施T方案 的确定 提供参 1计算参数 r程 主要 开发任 务为发电 ,水库 正常蓄 水位为 EL183.0Ore,总装机容量 为 400MW。溢 流 坝 堰 顶 高 程 为 EL166.50rn,设 计 泄 量 为 10450ml/s,坝体上游 面为 富浆二级 配防渗碾 压混凝 土 ,中部为二级 配碾压混凝土 ,底部为 三级配 碾压混凝土 ,溢 流面附近采用 常态混 凝土。温控仿真计算采J千{的主要参数 如下: (1)气象资料 坝址处各月平均气温 表 1.. (2)混凝土的热力学参数 大坝混凝土的热力学试验参数 见表 2。 2有限元计算模型 取横缝 问的整个 坝段为计算模型,坝轴线 方 向为 x轴方 向,指 向右岸 为正,水流方 向为 v 轴方 向,指 向下游为正,竖直方 向为 z轴方 向,向 上为正。地基范周取沿深度方向以及沿上下游 方向均为 100m。温度场计算时边 条件为:地 基 底面和 4个侧面 以及坝段横缝而 为绝热边 界,坝休上下游面在水位以上为同一气边界,按 第 三类 边界 条件 处理 ;水 位以下 为同一水边 界 ,按第一类边界条件处理 。应 力场计算时边 界条件 为 :地基底 面为固定支座 ,地基在上 下 游面按 Y向简支处理 ,其余为 自巾边界。溢流坝 段计算模型见陶 1。溢流坝材料分区见图 2。 3计算方案 溢 流坝段 的坝基 面高程 为 73.Om,堰 顶高 程 为 166.50m, 坝 高 93.5m, 坝 段 长 度 为 19.Om,坝底宽度为 82.5m。溢流坝段碾压混凝 土 自 2010年 1月 1日至 2010年 6月 4日浇 筑 73.0m高程至 l17.0m高程 ,浇筑层厚均为 3.0m;2010年 6月 5日至 2010年 6月 7日浇 筑 117.0m高 程 至 119.Om 高 程 ,浇 筑 层 厚 2.Om。溢流坝段 2010年 7月 5日开始度汛 ,历 时 28天。2010年 11月 25日恢复 混凝 土浇 筑 ,至 2011年 5月 5日溢流坝浇筑至设计高 程 166.50m。坝 前 挡水 位 为 :2010年 1月 1 H 一2010年 7月 4日坝前 无水 ;溢 流 坝段 2010年 7月 5 日开 始 度 汛 ,坝 前 水 位 为 130.Om高程 ,度汛完成后 ,坝前恢 复至无水状 况 ;水 库 自 2011年 2月 15日开始 蓄水 ,到 2012年 2月 15 日蓄 至 正 常 蓄 水 位 高 程 183.0m。计算方案见表 3。 4温度场计算成果分析 四个方案坝体不同区域最高温度表见表 4。 从 表 4可以看 出: (1)在基础强 约束 区 :方案 2最高温 度较 方案 1高 }}{2.4~C,方案 4最高温度较 方案 3 高 2.3~C,主要原 因是方案 2、4基础
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