①文献【1】采用的是不同强度等级的混凝土试件进行的实 验，由图中曲线可知高强度混凝土的弹性模量折减明显小于普 通混凝土材料。可见材料 的强度等级对混凝土的弹性模量影响 较大 。②文献[8】采用的是两种不同的冷却方式，但是曲线基本重 叠，可以看出不同的冷却方式对高温后混凝土的弹性模量折减 影响并不大 。 ③综合全部曲线可以得知混凝土在受热达到 700％时 ，其 弹性模量基本降低至常温下的 5％左右，已经丧失承载力。 ④文献[9】指出高强度混凝土在高温作用后 的弹性模量的 变化与普通混凝凝土是极为类似的。400％是其弹模变化的I临 界点，400％之前降低较小 ，之后则加速衰减，600℃时降为常温 下的 25％，800℃时只有常温下的 20％。虽然衰减的趋势相似， 但是高强度混凝土的弹模残余量明显高于普通混凝土。 高温后混凝土结构中混凝土材料的剩余弹性模量直接影 响结构的剩余刚度，当弹性模量过低时，结构不具备足够的刚 度和承载力去维持结构的正常使用。因此，对混凝土结构中混 凝土材料的弹性模量进行研究是非常重要的。 2 过火后普通混凝 土材料材性 变化 趋势拟合 过火后混凝凝土的强度、弹性模量折减拟合曲线是建立在 对现有的相关方面试验数据的分类整理基础上的。数据资料均 来源于各大高校专业研究文献，经过拟合后得出可信度 95％以 上的拟合计算公式。 2．1过火后普通混凝土抗压强度衰减 对过火后混凝 土抗压强度 衰减按 照两种类别进行 ：一种 是 按照骨料的种类分类，另一种是按照冷却方式分类 ，经过这样 分组后，得出的拟合结果较为理想 ，且易于应用在工程实践中 应 用 。 图 3、图 4是按照 这两种分类方法 收集 的数据绘制 的分 布 图及拟合曲线。 图 3、图4中的数据是将收集到的相关文献数据使用数据 提取工具提取出实验数据转换成 excel表格后 ，对数 据进 行分 类后得到的试验数据散 点图。 图 3中混凝土按照骨料类型分类后可 以看 出，在大量的数 据拟合后 得到硅质骨料 的过火后混凝 土抗压强 度衰减较 钙质 骨料要 缓慢 ，但 是二者 的整体衰 减趋势接 近 ，无 明显 的材 性质 变点。二者强度衰减差值不超过 15％，衰减平缓、均匀。 图4中是按照不同冷却方式对实验数据进行分类的结果 ， 从图中可以看出随着温度的升高，喷水冷却方式对混凝土抗压 强度衰减影响越来越大 。分析原 因是 因为温度越高 ，表面喷水 后使得 内外 的温度差越大 ，不 同截面 间的温度应力差越 大 ，混 凝土材料中的微裂缝开展越多，整体的强度衰减越严重。 基于上述统计数据，得出过火后混凝土材料抗压强度变化 拟合公 式如下 ： 混凝土抗压强度折减系数计算公式： K 0 { 普通混凝土抗压强度折减计算公式： 硅 质骨料 ： ^ 。=1．0× 1O—个 一2X 10-~T'2+3× 10-4T+0．9866 钙质骨料：1．0× 10-91~_2× 10-sI~_lX 10-*I'+0．9709 喷水冷却 ： K =2．0×10-zp-3．0×10叩 +6X10 7．0× 10-*r+1．0097 自然冷却 ：=4．0xl0-10T3-1．OxlO-6T2—2xlO I+0．9896 式中： 。 昆凝土抗压强度折减系数 ． — — 混凝土在高温冷却后的抗压强度 — — 混凝土常温下抗压强度 T——混凝土受火最高温度 2．2过火后普通混凝土弹性模量衰减 图 5是过火后普通混凝土材料弹性模量衰减数据收集与 拟合曲线。 由图 5拟合曲线可以看出普通混凝土弹性模量随温度衰 减状况基本与前述的文献内容吻合 ，也说明了普通混凝土材料 弹性模量变化是具有普遍性的。 基于上述统计数据，得出过火后混凝土材料弹性模量变化 拟合公式如下 。 混凝土弹性模量折减系数计算公式 ： K IE Et 普通混凝土弹性模量折减计算公式： 日‘产一2×10一 [ 6×10叩 —4X10-SLY_7X10—叩+1．0043 式中：K 一 混凝土弹性模量折减系数 E。 一混凝土在高温冷却后的弹性模量 砰—_?昆凝土常温下 弹性模量 T-— _?昆凝土受火最高温度 3 结 论 火灾后钢筋混凝土结构的材料性能在一定程度上均会产 生不同程度的降低，这些材性的折损主要受到最不利温度、材 料 自身强度以及冷却方式的影响。 ①钙质骨料混凝土的高温后抗压强度比硅质骨料混凝土 低 。②喷水冷却方式对混凝土材料材性降低有明显的影响，相

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